【正文】 ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取 ； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng) 度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由 長(zhǎng)細(xì)比，為 3118/16=196； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到 =13336/(179。450)=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f]=； 東莞市建工集團(tuán)有限公司 施工升降機(jī)進(jìn)料平臺(tái)施工方案 第 24 頁(yè) 共 28 頁(yè) 不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值， N=； i —— 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑， i=； k —— 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取 ； u —— 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，由腳手架的高度確定， u=； l0 —— 計(jì)算長(zhǎng)度 (m),由公式 l0 = kuh 確定， l0=179。 179。=； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； —— 由長(zhǎng)細(xì)比，為 3118/16=196； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 的結(jié)果查表得到 ； MW —— 計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩， MW=； —— 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；經(jīng)計(jì)算得到 =12178/(179。450)+243000/4729=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值， [f]=； 考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 六、連墻件的計(jì)算 連墻件的軸向力計(jì)算值應(yīng)按照下式計(jì)算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 (kN)，應(yīng)按照下式計(jì)算： Nlw = 179。 wk 179。 Aw wk —— 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值， wk = ； Aw —— 每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積， Aw = 179。 = ； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生 的軸向力 (kN)； No = 東莞市建工集團(tuán)有限公司 施工升降機(jī)進(jìn)料平臺(tái)施工方案 第 25 頁(yè) 共 28 頁(yè) 經(jīng)計(jì)算得到 Nlw = ，連墻件軸向力計(jì)算值 Nl = 連墻件軸向力設(shè)計(jì)值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長(zhǎng)細(xì)比 l/i=到 =； A = ； [f] = 。 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 Nf = NfNl，連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求 ! 連墻件拉結(jié)樓板預(yù)埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計(jì)算 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計(jì)算 懸出端 C受腳手架荷載 N 的作用，里端 B為與樓板的錨固點(diǎn)， A為墻支點(diǎn)。 懸臂單跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 支座反力計(jì)算公式 支座彎矩計(jì)算公式 C點(diǎn)最大撓度計(jì)算公式 東莞市建工集團(tuán)有限公司 施工升降機(jī)進(jìn)料平臺(tái)施工方案 第 26 頁(yè) 共 28 頁(yè) 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中， m = 1500mm， l = 2500mm， ml = 300mm， m2 = 1000mm； 水平支撐梁的截面慣性矩 I = ，截面模量 (抵抗矩 ) W = 。 受腳手架作用集中強(qiáng)度計(jì)算荷載 N= 水平鋼梁自重強(qiáng)度計(jì)算荷載 q=179。 179。 179。 179。 10= k= kl= k2= 代入公式，經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 支座反力 RA= 支座反力 RB= 最大彎矩 MA= 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=179。 106/(179。 )= 水平支撐梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 受腳手架作用集中計(jì)算荷載 N=+= 水平鋼梁自重計(jì)算荷載 q=179。 179。 179。 10= 最大撓度 Vmax= 按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500172021)附錄 A 結(jié)構(gòu)變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨度對(duì)懸臂梁為懸伸長(zhǎng)度的兩倍，即 水平支撐梁的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算 水平鋼梁采用 16號(hào)工字鋼 ,計(jì)算公式如下 東莞市建工集團(tuán)有限公司 施工升降機(jī)進(jìn)料平臺(tái)施工方案 第 27 頁(yè) 共 28 頁(yè) 其中 b —— 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500172021)附錄 B得到： b= 由于 b 大于 ，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500172021)附錄 B 其值b39。= 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到強(qiáng)度 =179。 106/(179。 )=； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算 [f],滿足要求 ! 九、錨固段與樓板連接的計(jì)算 ，拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算如下： 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)受力 R= 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為 其中 [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，每個(gè)拉環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)最小直徑 D=[6704179。 4/(179。 50179。2)]1/2=10mm 水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè) 30cm 以上搭接長(zhǎng)度。 ，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計(jì)算如下： 錨固深度計(jì)算公式 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； [fb] —— 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計(jì)算中取 ； h —— 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過(guò)計(jì)算得到 h 要大于(179。 20179。 )=。 東莞市建工集團(tuán)有限公司 施工升降機(jī)進(jìn)料平臺(tái)施工方案 第 28 頁(yè) 共 28 頁(yè) ，混凝土局部承壓計(jì)算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N —— 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d —— 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； b —— 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長(zhǎng)， b=5d=100mm； fcc —— 混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，計(jì)算中取 =； 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到公式右邊等于 樓板混凝土局部承壓計(jì)算滿足要求 !