【正文】 3600. 93 1/9999. 1 1 45 5500. 45 1/9999. X方向最大值層間位移角 : 1/1367. 14 周期比控制 規(guī)范條文： 新高規(guī)的 ，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期 Tt 與平動(dòng)為主的第一周期 T1 之比， A級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于 ； B級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大 于 。 對(duì)于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗(yàn)算周期比 : 1） 根據(jù)各振型的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)區(qū)分出各振型分別是扭轉(zhuǎn) 振型還是平動(dòng)振型 2） 周期最長(zhǎng)的扭振振型對(duì)應(yīng)的就是第一扭振周期 Tt，周期最長(zhǎng) 的側(cè)振振型對(duì)應(yīng)的就是第一側(cè)振周期 T1 3）計(jì)算 Tt/T1，看是否超過 () 多塔結(jié)構(gòu)周期比： 對(duì)于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法 驗(yàn)算。這時(shí)應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)分成多個(gè)單塔，按多個(gè)結(jié)構(gòu)分別 計(jì)算、分別驗(yàn)算 (注意不是在同一結(jié)構(gòu)中定義多塔，而是按塔 分成多個(gè)結(jié)構(gòu) ) 周期比控制什么？ 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的 是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對(duì)關(guān)系，而非其絕對(duì)大小， 它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu) 不致于出現(xiàn)過大（相對(duì)于側(cè)移）的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。一句話，周期比 控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實(shí)，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合 理性。 周期比不滿足要求，如何調(diào)整？ 一旦出現(xiàn)周期比不滿足要求的情 況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般 是整體性的，局部的小調(diào)整往往收效甚微。周期比不滿足要求， 說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加 強(qiáng)結(jié)構(gòu)外圈，或者削弱內(nèi)筒。 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期 (秒 )、 X,Y 方向的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù) 振型號(hào) 周 期 轉(zhuǎn) 角 平動(dòng)系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 1 ( + ) 2 ( + ) 3 ( + ) 4 ( + ) 5 ( + ) 6 ( + ) 7 ( + ) 8 ( + ) 9 ( + ) 第一振型為扭轉(zhuǎn) 考慮周期比限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從 新規(guī)范的角度來看，可能成為“平面不規(guī)則結(jié)構(gòu)” P 平面貌似規(guī)整的剪力墻結(jié)構(gòu)，第一振型為扭轉(zhuǎn) 平面貌似規(guī)整的框剪結(jié)構(gòu)，第一振型為扭轉(zhuǎn) 15 層剛度比控制 1）抗震規(guī)范附錄 ，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度 比不宜大于 2； 2）高規(guī)的 ，抗震設(shè)計(jì)的高層建筑結(jié)構(gòu)，其樓層側(cè) 向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的 70%或其上相臨三 層側(cè)向剛度平均值的 80%； 3）高規(guī)的 ，高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算中，當(dāng)?shù)叵率业捻敯? 作為上部結(jié)構(gòu)嵌固端時(shí)，地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小 于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的 2倍； 4）高規(guī)的 ，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié) 構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī)附錄 E的規(guī)定： ) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采 用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比 γ表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié) 構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計(jì)時(shí) γ不應(yīng)大于 3，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng) 大于 2。 ) 底部大空間層數(shù)大于一層時(shí)，其轉(zhuǎn)換層上部框架 剪 力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側(cè) 向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架 剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比 γe宜接近 1，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于 2，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大 于 。 上述所有這些剛度比的控制，都涉及到樓層剛度的計(jì)算 方法，目前看來，有三種方案可供選擇： 高規(guī)附錄 ——剪切剛度 Ki = Gi Ai / hi 高規(guī)附錄 ——剪彎剛度 Ki = Vi / Δi 抗震規(guī)范的 Ki = Vi / Δui 新規(guī)范軟件全部提供這三種算法 ,用戶可以根據(jù)需要 具體選擇。 X 向 Y 向?qū)犹?hào) 剪切剛度 剪彎剛度 側(cè)向剛度 剪切剛度 剪彎剛度 側(cè)向剛度3 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 0. 3 7 8 6 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 2 8 9 1 E 72 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 0. 6 2 5 8 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 4 5 6 0 E 71 0 . 3 0 7 2 E 8 0 . 3 1 1 2 E 8 1 . 1 7 4 9 E 7 0 . 1 5 3 6 E 8 0 . 1 6 6 0 E 8 0. 7 6 7 4 E 7用層剪彎剛度或?qū)蛹羟袆偠扰袆e的薄弱層 , 用層側(cè)向剛度判別則不一定是薄弱層 用抗震規(guī)范方法最容易通過 用三種方法計(jì)算的樓層剛度 同一工程 3種算法計(jì)算層剛度比的比較 剪切剛度 剪彎剛度 抗震規(guī)范 ? 樓層 1 否 否 否 ? 樓層 2 否 否 否 ? 樓層 3 否 否 否 ? 樓層 4 是 是 否 ? 樓層 5 否 否 否 ?抗震規(guī)范（ 第三種）方法為通用方法， 也是程序的缺省方式，通常工程均可采 用此種辦法 ?底部大空間為一層時(shí)，剛度比計(jì)算可采用 剪切剛度 ?底部大空間為多層時(shí)，剛度比計(jì)算可采用 剪彎剛度 ?三種方法算出的樓層剛度可能差別很大，屬 正常，可以不必奇怪 16 框剪結(jié)構(gòu)中 框架承擔(dān)的傾覆力矩計(jì)算 新抗震規(guī)范第 、高規(guī) ，框架 剪力墻結(jié)構(gòu)， 在基本振型地震作用下，若框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩大 于總地震傾覆力矩的 50%，其框架部分的抗震等級(jí)應(yīng)按框架 結(jié)構(gòu)確定，柱軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)采用?？拐鹨?guī)范第 方法： Mc = ∑∑Vijh 其中， Vij代表柱剪力， h代表層高。 新版程序依據(jù)此 式來進(jìn)行計(jì)算 文件 :框架傾覆力矩百分比 *************************************** 框架柱地震傾覆彎矩百分比 *************************************** 柱傾覆彎矩 墻傾覆彎矩 柱傾覆彎矩百分比 X向地震 : % Y向地震 : % 17 重力二階效應(yīng) 條文： 高規(guī)（ ）條和混凝土規(guī)范（ ）條都提到重力 二階效應(yīng)問題。 概念： 重力二階效應(yīng)一般稱為 PDELT效應(yīng)，在建筑結(jié)構(gòu)分析中 指的是豎向荷載的側(cè)移效應(yīng)。當(dāng)結(jié)構(gòu)發(fā)生水平位移時(shí) ,豎向荷載就 會(huì)出現(xiàn)垂直于變形后的結(jié)構(gòu)豎向軸線的分量，這個(gè)分量將加大水平 位移量，同時(shí)也會(huì)加大相應(yīng)的內(nèi)力，這在本質(zhì)上是一種幾何非線 性效應(yīng)。 程序?qū)崿F(xiàn) 我們?cè)?TAT、 SATWE和 PMSAP程序中都提供了計(jì)算 PDELT 效應(yīng)的開關(guān) ,用戶可以根據(jù)需要選擇考慮或者不考慮 PDELT效 應(yīng)。具體實(shí)現(xiàn)時(shí)，我們計(jì)算豎向荷載引起的整個(gè)結(jié)構(gòu)的幾何剛 度，以此修改原有結(jié)構(gòu)總剛，從而實(shí)現(xiàn) PDELT效應(yīng)的計(jì)算。 新版本程序 PDELT效應(yīng)的實(shí)現(xiàn)方法具有一般性，它既適用于 采用剛性樓板假定的結(jié)構(gòu)，也適用于存在獨(dú)立彈性節(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)， 解除了老版本程序的局限性。在調(diào)試過程中，我們?cè)?jīng)與 ETABS程序作了對(duì)比，發(fā)現(xiàn)二者吻合得非常之好，這也從一個(gè) 側(cè)面驗(yàn)證了我們的方法。 值得注意： 考慮 PDELT效應(yīng)后 ,結(jié)構(gòu)周期一般會(huì)變得稍長(zhǎng)， 這是符合實(shí)際情況的。 18. 傳給基礎(chǔ)的上部結(jié)構(gòu)剛度 新版 SATWE， TAT都具有該功能。 必要性： 在實(shí)際情況中，基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)總是共同工作的， 從受力的角度看它們是不可分開的一個(gè)整體。但是在設(shè)計(jì)中基礎(chǔ) 與上部結(jié)構(gòu)通常分開來做 ,在設(shè)計(jì)基礎(chǔ)時(shí) ,通常只考慮上部結(jié)構(gòu)傳給 基礎(chǔ)的荷載，而上部結(jié)構(gòu)對(duì)基礎(chǔ)的剛度貢獻(xiàn)則很少考慮或者只能 非常粗略地用一些經(jīng)驗(yàn)參數(shù)來考慮。我們認(rèn)為 ,不考慮上部結(jié)構(gòu)的 剛度貢獻(xiàn) ,將會(huì)低估基礎(chǔ)將會(huì)低估基礎(chǔ)的整體性，很可能會(huì)導(dǎo)致錯(cuò) 誤的基礎(chǔ)變形規(guī)律，這會(huì)造成基礎(chǔ)設(shè)計(jì)在某些局部偏于不安全 ,而 在另一些局部又可能存在不必要的浪費(fèi)。 程序： 為了使基礎(chǔ)設(shè)計(jì)更為合理，程序在上部結(jié)構(gòu)計(jì)算中，增 加了上部結(jié)構(gòu)剛度向基礎(chǔ)凝聚的功能，當(dāng)需要考慮共同作用時(shí)，用 戶可以在程序的計(jì)算選擇菜單中將相應(yīng)開關(guān)打開，傳給基礎(chǔ)的剛度 將會(huì)自動(dòng)生成。這樣一來，在后面的基礎(chǔ)軟件 JCCAD的分析當(dāng)中， 不但接受上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，同時(shí)還將疊加上部結(jié)構(gòu)傳來的剛度 19. 彈性時(shí)程分析及地震波選取 1）適用范圍 SATWE， PMSAP: 分析方法采用振型疊加法； 分析對(duì)象可以是所有結(jié)構(gòu)。 TAT:分析方法為直接積分法，只針對(duì)糖葫蘆串結(jié)構(gòu) 2）地震波選取 A)至少 2條兩條實(shí)際強(qiáng)震紀(jì)錄和一條人工波 B)多條波的平均反應(yīng)譜與規(guī)范譜統(tǒng)計(jì)意義相符 C)單波基底剪力不小于反應(yīng)譜法的 65% 多波平均基底剪力不小于反應(yīng)譜法的 80% 3) 時(shí)程分析的應(yīng)用 A)、時(shí)程分析選波一般是一個(gè)試算的過程，通過計(jì)算 結(jié)果判斷所選地震波是否滿足要求，不滿足要求則要重 新選波，直到滿足要求為止。滿足要求的地震波對(duì)應(yīng)的 計(jì)算結(jié)果才有設(shè)計(jì)意義。 B) SATWE， TAT， PMSAP的時(shí)程分析主要給出各樓層 的層間位移角包絡(luò)，以此驗(yàn)算多遇地震下樓層變形是否滿 足規(guī)范要求。 C) PMSAP 生成兩個(gè)時(shí)程分析工況 DX,DY，與反應(yīng)譜地 震工況 EX,EY采用同樣的組合原則，在構(gòu)件設(shè)計(jì)中考慮。 （無純框架） 按照高規(guī) ： uqHEJ d12011 4?由此計(jì)算 結(jié)構(gòu)剛重比 。 SATWE 輸出結(jié)果參見 TAT 輸出結(jié)果參見 PMSAP 輸出結(jié)果參見 “ 簡(jiǎn)單摘要 ” ， “ 詳細(xì)摘要 ” 整體穩(wěn)定條件 不考慮 PDELT效應(yīng)的條件 ???niid GHEJ1???niid GHEJ1 ??i iKK11SATWE 輸出結(jié)果參見 TAT 輸出結(jié)果參見 PMSAP 輸出結(jié)果參見 “ 簡(jiǎn)單摘要 ” ， “ 詳細(xì)摘要 ” 單自由度體系串聯(lián)公式 K1 K2 K3 3211111KKKK???K 變形協(xié)調(diào)公式