【正文】 N0= kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 250/ φ=， l為內排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 12 kN，滿足要求！ 30 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg = fgk kc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ 型鋼懸挑卸料平臺計算書 川維廢硫酸再生循環(huán)利用項目工程； 工程建設地點 :川維新區(qū)；屬于框架結構； 地上 0層； 地下 0層；建筑高度： 0m；標準層層高： 0m ；總建筑面積： 0平方米；總工期： 0天。 本工程由中國石化集團四川維尼綸廠投資建設，設計，地質勘察，監(jiān)理，組織施工；由王東升擔任項目經(jīng)理，田太江擔任技術負責人。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。 懸挑卸料平臺的計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB 500072021)、《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021)等編制。 一、參數(shù)信息 31 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重 (kN/m2)： ； 欄桿、擋板類別：沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重 (kN/m)： ； 施工人員等活荷載 (kN/m2):，最大堆放材料荷載 (kN):。 內側鋼繩與墻的距離 (m)： ，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離 (m)： ； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 (m)： ； 鋼絲繩安全系數(shù) K： ，懸挑梁與墻的節(jié)點按 鉸支 計算； 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 主梁材料類型及型號： 16號槽鋼槽口水平 [ ； 次梁材料類型及型號： 14b號槽鋼槽口水平 [； 次梁水平間距 ld(m)： ，建筑物與次梁的最大允許距離 le(m)： 。 水平鋼梁 (主梁 )的懸挑長度 (m)： ，水平鋼梁 (主梁 )的錨固長度 (m)： , 次梁懸臂 Mc（ m）： ； 平臺計算寬度 (m)： 。 二、次梁的驗算 次梁選擇 14b號槽鋼槽口水平 [ ，間距 ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Ix=； 轉動慣量 Wx=； 回轉半徑 ix=； 截面尺寸： b=60mm,h=140mm,t=。 32 (1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為 ； Q1= = ； (2)、型鋼自重標準值：本例采用 14b號槽鋼槽口水平 [，標準值為 kN/m Q2= kN/m (3)、活荷載計算 1)施工荷載標準值：取 kN/m2 Q3= kN/m2 2)最大堆放材料荷載 P： 荷載組合 Q= (+)+ =P= = 內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩 M的計算公式（規(guī)范 JGJ8091， P31）為： Mmax = ql2/8(1 m2/l2)2 + pl/4 經(jīng)計算得出 : Mmax = ( ) (1())2+ m。 最大支座力計算公式 : R = [P + q(l+2m)]/2 經(jīng)計算得出 : R = ( + ( + 2 ))/2 = 次梁應力： σ = M/γxWx ≤ [f] 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材的抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! σ = M/φbWx ≤ [f] 其中， φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb = (570tb/lh)(235/fy) 33 經(jīng)過計算得到 φb=570235/()=； 由于 φb大于 ，按照下面公式調整： φb39。 = ≤ 得到 φb39。 = ； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 三、主梁的驗算 根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇 16號槽鋼槽口水平 [ ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Ix=； 轉動慣量 Wx=； 回轉半徑 ix=； 截面尺寸， b=65mm,h=160mm,t=10mm； (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為； Q1 = ； (2)槽鋼自重荷載 Q2=靜荷載設計值 q = (Q1+Q2) = (+) = ； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R； 34 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 35 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖 (kN m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm) 從左至右各支座反力： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大支座反力為 Rmax= kN； 最大彎矩 Mmax= kN m； 最大撓度 ν= mm。 36 σ = M/（ γxWx） + N/A ≤ [f] 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =106/+103/= N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]= N/mm2，滿足要求 ! σ = M/（ φbWx） ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=（ 570tb/lh）（ 235/fy） φb=570235/()=； 由于 φb大于 ，應按照下面公式調整： φb39。=≤ 可得 φb39。=； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 106/()= N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 [f]=,滿足要求 ! 四、鋼絲拉繩的內力驗算 水平鋼梁的垂直支坐反力 RCi和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算， RCi = RUisinθi 其中 RCi 水平鋼梁的垂直支坐反力 (kN)； RUi 拉鋼繩的軸力 (kN)； θi 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sinθi = Sin (ArcTan ((+2)) = ； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為： RUi = RCi / sinθi； RUi = / = kN； 五、鋼絲拉繩的強度驗算 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1550MPa，直徑 。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ ； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 K＝ 6。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算 取鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力最大值 RU進行計算作為拉環(huán)的拉力 N為： N=RU=。 拉環(huán)強度計算公式為： 37 σ = N/A ≤ [f] 其中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按 2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于 50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值 [f]=； 所需要的拉環(huán)最小直徑 D=[ 4/( 2)]1/2=。 實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm的 HPB235的鋼筋制作即可。 七、操作平臺安全要求 ，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； ，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口； ； ，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤； ，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； ，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。 【節(jié)點圖】 【請補充節(jié)點圖】