【正文】 中柱 ： N== KN 框架彎矩圖見(jiàn)圖 38，框架梁剪力圖和柱軸力圖如圖 39所示： 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 132 .55101 .06102 .67123 .34166 .81187 .27144 .99127 .19119 .48192 .62154 .56269 .26147 .65100 .43129 .54101 .06102 .67119 .48129 .54154 .56288 .94127 .19132 .55166 .81187 .27269 .26144 .99100 .43119 .19119 .19138 .71138 .71147 .65288 .94192 .62123 .34129 .54129 .54154 .56154 .56圖38 地 震作用力下的框架彎矩圖 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 計(jì)算單元的選擇確定 此處用 ③軸線橫向 中框架為例來(lái)進(jìn)行計(jì)算： 計(jì)算單元寬度為 ，由于 每個(gè)房間內(nèi)布置有 2 根 次梁（ b h=250mm 400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力 P 的形式傳給橫向框架 ，作用于各節(jié)點(diǎn)上 ， 由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩 M。 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 圖 310 計(jì)算單元的選擇 荷載計(jì)算 ： 荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 7200 2400 7200 P1 P1 P2 P2 q2 q1 q2 q1 q139。 M1 M2 M2 各層梁上作用的荷載 對(duì)于第 5 層： q q1， 代表橫梁自重，為均布荷載形式。 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 q1= 25= KN/m q1， = 25=q和 q2， 分別為屋面板和走道板傳給橫梁的均布荷載。 q2= = KN/m q2， =0（活載按單向板長(zhǎng)邊支承傳遞，此梁上不計(jì)） P P2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計(jì)算如下： 集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： （ ） 25= 女兒墻自重（包括抹灰）： 1 19= AB跨板傳給次梁： = KN 次梁重（包括抹灰）： （ ） 25= P1 = 縱梁自重（包括抹灰）： （ ） 25= AB 跨板傳給 次梁 ： = KN BC 跨板傳給次梁 ： = KN 次梁重（包括抹灰）： （ ） 25= P2 = 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2= KN m M2=P2e2 =（ ） /2 = m 對(duì)于 14 層：計(jì)算方法與頂層的相同，將計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?317； 表 317 橫向框架恒載匯總表 層次 q1 （ KN/m） q1， （ KN/m） q2 （ KN/m） q2， （ KN/m） P1 （ KN） P2 （ KN） M1 （ KN m） M2 （ KN m） 5 0 14 0 活載的計(jì)算類(lèi)似于恒載，屋面活載按上人屋面活荷載計(jì)算，取 KN/ m2 ，不再計(jì)算雪荷載，計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?318。 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 表 318 橫向框架活載匯總表 層次 q2 （ KN/m） q2， （ KN/m） P1 （ KN） P2 （ KN） M1 （ KN m） M2 （ KN m） 5 0 14 0 ： 荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： A B C D DCBA恒載 活載圖3 11 框架豎向荷載示意圖 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 用力距二次分配法計(jì)算框架彎距 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩：由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱(chēng)，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可略去不計(jì)，其內(nèi)力分析采用 二次力矩 矩分配法。 先求 固端彎矩 ， 將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表： 表 3－ 19 梁固端彎矩計(jì)算 AB跨 BC 跨 簡(jiǎn)圖 固端彎矩 M0＝ MJ（ KN/m） 簡(jiǎn)圖 固端彎矩 MJ=MK（ KN/m） ＝ ＝ 注： BC 跨上僅有自重均布荷載，無(wú)其它荷載 分配系數(shù)計(jì)算： 考慮框架對(duì)稱(chēng)性， 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱(chēng)，故計(jì)算時(shí)可用半框架。 取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖 312 所示。切斷的橫梁線剛度為原來(lái)的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 圖 312 半框架梁柱線剛度示意圖 傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定：傳遞系數(shù)為 1/2 遠(yuǎn)端滑支：傳遞系數(shù)為 1 彎距分配： 恒載作用下，框架彎距分配計(jì)算見(jiàn) 313 圖，框架的彎距圖見(jiàn)圖 314 活載作用下，框架的彎距分配計(jì)算圖 315，框架的彎距圖見(jiàn)圖 316 所示： 在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性?xún)?nèi)力重分布，取彎距調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見(jiàn)圖 315 及圖 316 中括 號(hào)內(nèi)數(shù)值所示： 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 0. 090. 590. 710. 441. 301 0. 1. 57 1. 74右梁 0. 872 1 1. 060. 751. 061. 013. 143. 142. 99 . 081 左梁 上柱 下柱1 1 1 7. 08 1. 44 1. 51 1. 511. 570. 71 1 1 1 1 1 7. 08 1. 36 1. 43 1. 430. 210. 750. 220. 22 1 1 1 1 1 6. 72 0. 71 1 1 3 0. 20 0. 09 7. 45 4 3 0. 400. 400. 380. 68 7. 45 7. 08 4 3 1. 201. 201. 140. 72 7. 45 7. 45 4 上柱 下柱 右梁4 . 1. 490. 910. 293 1 . 451. 741. 822. 152. 253 0. 512 7. 80 圖 313 恒荷載彎矩計(jì)算圖（ ） 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 35 右梁 左梁 上柱 下柱 上柱 下柱 右梁 圖 314 活荷載彎矩計(jì)算圖（ ） 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 36 ( )( )()( )( )()( )( )()( )( )() ( )( )( ) ( )( )( )( )( )( )( )( )( )( ) 圖 315 恒荷載作用下框架彎矩圖 （ ） 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 7 9 9 9 5 5 8 () 9 6 8 0()()( )()()()()( )( )( )( )( )( )( ) 9 () 9( ) 9( ) 0( ) 8( ) 6() 9( ) 5( ) 5( ) 7( ) 8 圖 316 活荷載作用下框架彎矩圖（ ） 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 38 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算 恒載作用下： 梁端剪力及柱軸力計(jì)算 梁端剪力 V=Vq＋ Vm 式中： Vq—— 梁上均布荷載引起的剪力， Vq＝ ql/2 Vm—— 梁端彎矩引起的剪力， Vm＝ (M 左 M右 )/2 柱軸力 N=V+P 式中： V—— 梁端剪力； P—— 節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。 例：第 5層荷載引起的剪力： VqA=VqB= VqB=VQC= 本方案中，彎矩引起的剪力 : VmA=VmB=()*很小，可忽略不計(jì)，其中 為調(diào)幅系數(shù)。 A 柱： N 頂 =+= KN 柱重： 25= KN N 底 = N 頂 += B 柱： N 頂 =++= KN 表 320 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 彎矩引起 剪力 (AB) 荷載引起 的剪力 柱軸力 AB 跨 BC跨 A 柱 B 柱 VmA=VmB VqA=VqB VqB=VqC N 頂 N 底 N 頂 N 底 5 4 3 2 1 注：第一層柱自重： 25= 鄭州 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 39 活載作用下：計(jì)算方法與恒載類(lèi)似，結(jié)果如下表 表 321 活載作用下梁端剪力及柱軸力（ KN） 層次 彎矩引起 剪力 (AB) VmA=VmB 荷載引起的剪力