【導讀】未定義書簽。未定義書簽。未定義書簽。未定義書簽。未定義書簽。未定義書簽。

　　

【正文】 分塊數(shù) 0 荷載參數(shù)： 序號 類型 面荷載 q(kPa) 基坑邊線距離 (m) 寬度 (m) 1 滿布 土層參數(shù)： 序號 土名稱 土厚度 (m) 坑壁土的重度 γ(kN/m3) 坑壁土的內(nèi)摩擦角 φ(176。) 內(nèi)聚力 C(kPa) 計算類型 飽容重 (kN/m3) 1 粘性土 二、計算原理 : 根據(jù)土坡極限平衡穩(wěn)定進行計算。自然界勻質(zhì)土坡失去穩(wěn)定，滑動面呈曲面，通?；瑒用娼咏鼒A弧，可將滑裂面近似成圓弧計算。將土坡的土體沿豎直方向分成若干個土條，從土條中任意取出第 i條，不考慮其側面上的作用力時，該土條上存在著： 土條自重， 作用于土條弧面上的法向反力， 作用于土條圓弧面上的切向阻力。 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 28 將抗剪強度引起的極限抗滑力矩和滑動力矩的比值作為安全系數(shù)，考慮安全儲備的大小，按 照《規(guī)范》要求，安全系數(shù)要滿足 =。 將抗剪強度引起的極限抗滑力矩和滑動力矩的比值作為安全系數(shù)，考慮安全儲備的大小，按照《規(guī)范》要求，安全系數(shù)要滿足 =。 三、計算公式 : 式子中： Fs 土坡穩(wěn)定安全系數(shù)； c 土層的粘聚力； li第 i條土條的圓弧長度； γ 土層的計算重度； θi 第 i條土到滑動圓弧圓心與豎直方向的夾角； φ 土層的內(nèi)摩擦角； bi 第 i條土的寬度； hi 第 i條 土的平均高度； h1i ――第 i條土水位以上的高度； h2i ――第 i條土水位以下的高度； γ39。 ――第 i條土的平均重度的浮重度； q ――第 i條土條土上的均布荷載； 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 29 其中，根據(jù)幾何關系，求得 hi為： 式子中： r 土坡滑動圓弧的半徑； l0 坡角距圓心垂線與坡角地坪線交點長度； α 土坡與水平面的夾角； h1i的計算公式 當 h1i ≥ hi 時，取 h1i = hi； 當 h1i ≤ 0時，取 h1i = 0； h2i的計算公式： h2i = hih1i； hw ――土坡外地下水位深度； 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 30 li 的幾何關系為： 四、計算安全系數(shù) : 將數(shù)據(jù)各參數(shù)代入上面的公式，通過循環(huán)計算，求得最小的安全系數(shù) Fs： 計算步數(shù) 安全系數(shù) 滑裂角 (度 ) 圓心 X(m) 圓心 Y(m) 半徑 R(m) 第 1步 示意圖如下： 計算結論如下： 第 1 步開挖內(nèi)部整體穩(wěn)定性安全系數(shù) Fs= 滿足要求 ! [標高 m] 鋼 板樁板樁穩(wěn)定性計算書 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 31 一、編制依據(jù) 本計算書的編制參照《建筑基坑支護技術規(guī)程》 （ JGJ 12020xx） ，《土力學與地基基礎》等編制。 二、參數(shù)信息 重要性系數(shù)： ； 開挖深度度： ； 基坑下水位深度： ； 基坑外側水位深度： ； 樁嵌入土深度： ； 基坑外側土層參數(shù)： 序號 土名稱 土厚度 坑壁土的重度 內(nèi)摩擦角 內(nèi)聚力 飽和容重 (m) (kN/m3) (176。 ) (kPa) (kN/m3) 1 粘性土 12 18 22 22 基坑以下土層參數(shù)： 序號 土名稱 土厚度 坑壁土的重度 內(nèi)摩擦角 內(nèi)聚力 飽和容重 (m) (kN/m3) (176。 ) (kPa) (kN/m3) 1 粘性土 18 22 21 三、主動土壓力計算 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 32 Kai=tan2()=； 臨界深度計算 : 計算得 z0=2 ( )； 第 1層土計算： σajk上 = kPa； σajk下 =σajk下 =+ = kPa； eak上 = ； eak下 = ； Ea=(+) ()/2= kN/m； 第 2層土計算 ： σajk上 =σajk下 = kPa； σajk下 =σajk下 =+ = kPa； eak上 = ； eak下 = ； Ea=(+) ； 第 3層土計算 ： σajk上 =σajk下 = kPa； σajk下 =σajk下 =+ = kPa； eak上 = ； eak下 = ； Ea=(+) ； 求所有土層總的主動土壓力： ∑ Eai=。 每一土層合力作用點距支護樁底的距離為 hai； 則所有土層總的合力作用點距支護樁底的距離為 ha； 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 33 根據(jù)公式計算得，合力作用點至樁底的距離 ha=。 四、基坑下的被動土壓力計算 根據(jù)公式計算得 Kp1=tan2(450+)=； 基坑下土層以上的土層厚度之和與水位深度進行比較∑ hi=hwp=,經(jīng)比較可知，水位在本土層中； 上層土 壓力計算： 上層土的計算高度為： ； 上層土的土壓力為 : σp1k上上 =。 σp1k上下 =+ =； 根據(jù)公式計算得 ep1k上上 = +2 ； 根據(jù)公式計算得 ep1k上下 = +2 ； 式中 c1第一層土的粘聚力； 根據(jù)公式計算得第 1層土上層土總的土壓力為 Ep1上 =(+)； 本土層合力作用點距支護樁底的距離為 hpi； Hpi1上 =； 下層土壓力計算： 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 34 下層土的計算高度為： ； σp1k下上 =σp1k上下 =； σp1k下下 =+() =； 下層土的土壓力為： 根據(jù)公式計算得 ep1k下上 = +2 ； 根據(jù)公式計算得 ep1k下下 = +2 ； 式中 c1第一層土的粘聚力； 所以，第 1層土下層土總的土壓力為： 根據(jù)公式計算得 Ea1下 =(+) ； 本土層合力 作用點距支護樁底的距離為 hpi； Hpi1下 =； ∑ Epi=。 每一土層合力作用點距支護樁底的距離為 hpi； 則所有土層總的合力作用點距支護樁底的距離為 hp； 根據(jù)公式計算得，合力作用點至樁底的距離 hp=。 經(jīng)過計算得出圖如下： 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 35 土壓力分布簡圖 (單位： kPa) 五、驗算嵌固深度是否滿足要求 根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》 (JGJ 12099)的要求，驗證所假設的 hd是否滿足公式； =； 滿足公式要求！ 六、抗?jié)B穩(wěn)定性驗算 根據(jù)《建筑基坑支護技術規(guī)程》 (JGJ 12099)要求，此時可不進行抗?jié)B穩(wěn)定性驗算！ 七、結構計算 結構彎矩計算 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 36 彎矩圖 () 變形圖 (m) 懸臂式支護結構彎 矩 Mc=； 截面彎矩設計值確定： 截面彎矩設計值 M= =； γ0為重要性系數(shù)，按照《建筑基坑支護技術規(guī)程》（ JGJ12099） ,表 選定。 八、截面承載力計算 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 37 材料的強度驗算： γx塑性發(fā)展系數(shù)，對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏于安全考慮，可取為 。 Wx材料的截面抵抗矩 : cm3 σmax=M/(γxW x)=(103)= MPa σmax= Mpa[fm]= Mpa。 經(jīng)比較知，材料強度滿足要求。 支護結構的撓度計算： 根據(jù)連續(xù)梁計算，最大撓度為 : m。 穩(wěn)定性驗算合格。 東莞中電 新能源熱電廠 2 350MW 級燃機擴建工程 循環(huán)水泵房基坑 工程 施工方案 浙江省火電建設公司 38 檢查階段和部位 68 機組循環(huán)水管基坑支護（開挖）施工過程中進行檢查、記錄 《建筑地基基礎工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》 GB 50202— 20xx 條 號 項 目 檢 查 內(nèi) 容 檢查情況及檢查結果 土方開挖順序 設計文件 （方案） 土方驗收 設計文件（方案） 《建筑基坑支護技術規(guī)程》 JGJ120— 99 排水溝設置 設計文件及現(xiàn)場執(zhí)行情況 基坑周邊堆載 現(xiàn)場實際情況 開挖過程對原有樁、土的保護 設計方案、現(xiàn)場實際執(zhí)行情況 《建筑邊坡工程技術規(guī)范》 GB 50330— 20xx 是否分段分層開挖 施工設計方案、現(xiàn)場執(zhí)行情況