【正文】 面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風荷載時 σ = (424)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2， 28 滿足要求！ 不考慮風荷載時 σ = (424)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的計算 連墻件的軸向力設(shè)計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ ， Wk = μsω0= = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式 鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ13020xx)腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 300/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻 的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 12 kN，滿足要求！ 29 連墻件扣件連接示意圖 九、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的 水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為 900mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 300mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面積 A = cm2。 受腳手架集中荷載 P=( + ) 15/28= kN； 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 30 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN m) 31 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN； R[4] = kN。 最大彎矩 Mmax= kN m； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 141000 )+ 103 / 2610 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值 215 N/mm2,滿足要求！ 十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)： 查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB5001720xx)得， φb=2 由于 φb大于 ，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB5001720xx)附表 B，得到 φb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十一、拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉 鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi 32 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； RU2= kN； 十二、拉繩的強度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa，直徑 。 [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 219KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 K＝ 6。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的 拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 σ = N/A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(15716 4/( 50 2)) 1/2 =； 實際拉環(huán)選用直徑 D=16mm 的 HPB235的鋼筋制作即可。 33 十三、錨固段與樓板連接的計算 ，螺栓粘結(jié)力錨固強度 計算如下 錨固深度計算公式 : h ≥ N/πd[fb] 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； [f] 鋼材強度設(shè)計值 ,取 215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 22/( 16 )=。 螺栓所能承 受的最大拉力 F=1/4 162 215 103= 螺栓的軸向拉力 N= 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=，滿足要求！ ，混凝土局部承壓計算如下 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 : N ≤ (b2πd2/4)fcc 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5 d=80mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取 =； (b2πd2/4)fcc=(162/4)N= 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 kN，大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 十四、腳手架配件數(shù)量匡算 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構(gòu)架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： L = H (n (1+Hs/H)+la/h n2 la/h) + [(H/h)1]取整 (m+2) c 34 N1 = (H/2h + 1) n N2 = (H/h + 1) n (1+Hs/H) + (c/la+1) (m+2) K N3 = L/li N4 = L/li S = (n2) la lb L 長桿總長度 (m)； N1 小橫桿數(shù) (根 )； N2 直角扣件數(shù) (個 )； N3 對接扣件數(shù) (個 )； N4 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù) (個 )； S 腳手板面積 (m2)； n 立桿總數(shù) (根 ) n=202； H 搭設(shè)高度 (m) H=28； h 步距 (m) h=； la 立 桿縱距 (m) la=； li 長桿平均長度； m 大 /小橫桿搭設(shè)根數(shù)； K 腳手板鋪設(shè)層數(shù)； c 腳手架搭設(shè)總長度； lb 立桿橫距 (m) lb=； Hs 雙立桿計算高度； 長桿總長度 (m) L = (202 (1+) + 202/ 2 )+() (2+2) =； 小橫桿數(shù) (根 ) N1 = ( / 1/2 + 1) 202 = 1951； 直角扣件數(shù) (個 ) N2 = ( / + 1) 202 (1+) + (+1) (2+2) 8 = 14468； 對接扣件數(shù) (個 ) N3 = / = 3293； 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù) (個 ) N4 = / = 988； 腳手板面積 (m2) S = ( 2022) =。 根據(jù)以上公式計算得長桿總長 ；小橫桿 1951根；直角扣件 14468個；對接扣件 3293個；旋轉(zhuǎn)扣件 988個；腳手板 297m2。 第十章：附圖