【導(dǎo)讀】該工程場地位于烏海蒙西工業(yè)開發(fā)區(qū)。由內(nèi)蒙古鄂爾多斯蒙西鋁業(yè)有

　　

【正文】 na2 = 其中 T鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。 卸 荷鋼絲繩的最大軸向拉力為 [Fg]= T1 = kN。 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： [Fg] = aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 年產(chǎn) 40萬噸粉煤灰提取氧化鋁一期工程項目 上人坡道 方案 蒙西建 筑集團有限公司 26 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=8，得到： 選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為： d =(2 ) = mm。 吊環(huán)強度計算公式為： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 每個拉環(huán)按 2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于 50N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于 [Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算 ,A=； 選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =（ 2 [Fg]/[f]/π） 1/2 =（ 2 103/50/）1/2 = mm。 第 1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 根據(jù)各次卸荷高度得： 第 2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 mm。 七、立桿的穩(wěn)定性計算 : 風(fēng)荷載標準值按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： ω0 = 1 kN/m2； μz 風(fēng)荷載高度變化系 數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= 1； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值為 : Wk = 1 1 = kN/m2； 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : 年產(chǎn) 40萬噸粉煤灰提取氧化鋁一期工程項目 上人坡道 方案 蒙西建 筑集團有限公司 27 Mw = kN m； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = 25/40 = kN； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = N39。= ； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302020)表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302020)表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 168 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205 N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時 σ = (489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 不考慮風(fēng)荷載時 σ = (489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 八、連墻件的穩(wěn)定性計算 : 連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算： 年產(chǎn) 40萬噸粉煤灰提取氧化鋁一期工程項目 上人坡道 方案 蒙西建 筑集團有限公司 28 Nl = Nlw + N0 連墻件風(fēng)荷載標準值按腳手架頂部高度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ 1， Wk = μsω0= 1 = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302020)約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= kN； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè) 計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 200/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 σ = N/lwt ≤ fc 或 ft 其中 N為連墻件的軸向拉力， N= kN； lw為連墻件的周長，取 Lw=pi d= mm； t為連墻件鋼管的厚度， t= mm； ft或 fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 N/mm2； 經(jīng)過焊縫抗拉強度 σ= /( )= N/mm2； 經(jīng)過焊縫抗拉強度 σ= ft =185；對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求 ! 年產(chǎn) 40萬噸粉煤灰提取氧化鋁一期工程項目 上人坡道 方案 蒙西建 筑集團有限公司 29 連墻件對接焊縫連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計值 : fg = fgk kc = 180 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 180 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A = kPa ； 其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ： N = 25/40 = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=180 kPa 。地基承載力滿足要求！ 十、腳手架配件數(shù)量匡算 : 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應(yīng)構(gòu)架時變化需要， 因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： L = H (n (1+Hs/H)+la/h n2 la/h)+ [(H/h)1]取整 [c/la]取整 (m+2) lb N1 = (H/2h + 1) n + ((H/h)1) m N2 = (H/h + 1) n (1+Hs/H) + (c/la+1) (m+2) K N3 = L/li N4 = L/li S = (n2) la lb 年產(chǎn) 40萬噸粉煤灰提取氧化鋁一期工程項目 上人坡道 方案 蒙西建 筑集團有限公司 30 L 長桿總長度 (m)； N1 小橫桿數(shù) (根 )； N2 直角扣件數(shù) (個 )； N3 對接扣件數(shù) (個 )； N4 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù) (個 )； S 腳手板面積 (m2)； n 立桿總數(shù) (根 ) n=28； H 搭設(shè)高度 (m) H=40； h 步距 (m) h=； la 立桿縱距 (m) la=； li 長桿平均長度； m 大 /小橫桿搭設(shè)根數(shù)； K 腳手板鋪設(shè)層數(shù)； c 腳手架搭設(shè)總長度； lb 立桿橫距 (m) lb=； Hs 雙立桿計算高度； 長桿總長度 (m) L = (28 (1+) + 28/ 2 )+() () (2+2) =； 小橫桿數(shù) (根 ) N1 = ( / 1/2 + 1) 28 + () 2 = 498； 直角扣件數(shù) (個 ) N2 = ( / + 1) 28 (1+) + (+1) (2+2) 26 = 4794； 對接扣件數(shù) (個 ) N3 = / = 548； 旋轉(zhuǎn)扣件數(shù) (個 ) N4 = / = 165； 腳手板面積 (m2) S = ( 282) =。 根據(jù)以上公式計算得長桿總長 ；小橫桿 498根；直角扣件 4794個；對接扣件 548個；旋轉(zhuǎn)扣件 165個；腳手板 。