【正文】 CODCr 預測模式選用 S— P 模式。 式中： C— 斷面平均濃度， mg/l； Cp— 廢水排放濃度， mg/l； Q p— 廢水排放量， m3/s； Ch— 上游水質濃度， mg/l； Qh— 河流徑流量， m3/s。 C0— 污染物初始濃度， mg/l； K1— 耗氧系數(shù) ， 1/d； X— 計算斷面距初始斷面距離， m； u— 河流流速， m/s。 耗氧系數(shù)的確定 根據(jù)連云港市環(huán)境科學研究所所做的《中外合資江蘇金五食品有限公司 5400t/a 山芋淀粉 3600 t/a 粉絲工程項目環(huán)境影響報告書》中的實驗室測定結果，龍王河的耗氧系數(shù)為 K1=，本次預測計算取該值。 預測工況 預測廢水正常和非正常排放兩種情況。 污染源排放參數(shù) 正常情況下（廢水處理達標排放）及非正常情況下（污水僅經(jīng)車間預處理而未經(jīng)處理站處理直接外排）污染源源強分別見表 。 表 污染源源強參數(shù)表 工況 廢水排放量 m3/s CODCr g/s Cl g/s 正常 非正常 ?????? ?? u86400XKe xpCC 10 35 預測結果及評價 廢水正常及非正常排放情況下，由于本項目廢水的排入，使龍王河水中 Cl增加到 ，增加 ，混合過程段的長度 100m。 廢水 CODCr 的排入對龍王河及灌渠水質影響預測結果見表 。 表 CODCr的排入對龍王河及灌渠水質影響預測結果表 龍 王 河 距排放口距離 m 0 50 100 150 200 250 300 400 500 600 正常情況 mg/l 非正常情況 mg/l 灌 渠 距排放口距離 m 700 800 900 1000 1500 2021 2500 3000 5000 15000 正常情況 mg/l 非正常情況 mg/l 由表 的預測結果可見，在正常排放情況下，廢水水質優(yōu)于河水水質，本項目廢水的排入，使龍王河水中 CODCr 在排放口下游 50m處降低 ，河水被稀釋；在排放口下游 150m 處為 ；再往下游則 河水中 CODCr值逐漸降低。廢水非正常排放情況下，本項目廢水的排入，使排放口下游 50m 處 CODCr 增加 mg/l，與現(xiàn)狀監(jiān)測值相比 CODCr 增加 %，在排放口下游 600m 的石堰閘處 CODCr增加 mg/l，與現(xiàn)狀監(jiān)測值相比 CODCr增加 %。廢水非正常排放時的影響達排放口下游 10km 以上。 小結 （ 1）評價河段水質監(jiān)測結果表明，監(jiān)測期龍王河部分水質指標值超過《地表水環(huán)境質量標準》（ GHZB1— 1999）Ⅳ類水體標準。 （ 2）本項目建成后，廢水正常排放情況下，由于廢水的排入，使龍王 河受到稀釋，混合后的水質略優(yōu)于龍王河排放口上游來水水質，對農(nóng)田灌溉無不利影響。廢水非正常排放情況下，在排放口下游至石 36 堰閘、龍北干渠產(chǎn)生 10km 以上的影響帶，使此影響帶內(nèi)龍北干渠的水質比其上游的石堰閘現(xiàn)狀監(jiān)測水質差，受影響的主要為金山鎮(zhèn)境內(nèi)的 2021 畝左右農(nóng)田及其下游其它鄉(xiāng)鎮(zhèn)部分農(nóng)田，其主要影響是懸浮物可能堵塞土壤孔隙，使植物生長受到影響。 （ 3）廢水正常和非正常排放情況下，本項目廢水的排入，使龍王河水中 Cl增加 ，增加到 ，仍低于地面水Ⅳ類標準要求，滿足《農(nóng)田灌溉水質標準》 中 Cl小于 250 mg/l 的要求。由調(diào)查得知，在引龍王河水灌溉的區(qū)域沒有對 Cl敏感的煙草種植，因此，本項目廢水中 Cl對農(nóng)作物的影響不大。 37 7 噪聲及固體廢棄物環(huán)境影響分析 噪聲環(huán)境質量現(xiàn)狀監(jiān)測與評價 本次評價對廠界噪聲和金山初級中學、金山職業(yè)高中等敏感點的噪聲現(xiàn)狀進行了晝間監(jiān)測，監(jiān)測點位見圖 ，監(jiān)測結果見表 。 表 噪聲現(xiàn)狀監(jiān)測結果 測點編號 監(jiān)測地點 噪聲值（白天） dB（ A） 1 北廠界外 1m 2 西廠界外 1m 3 南廠界外 1m 4 東廠界外 1m 5 金山初級中學校內(nèi)（距廠 200 m） 6 金山職業(yè)高中校內(nèi)（距廠 300 m） 由表 中的噪聲監(jiān)測結果可見，項目廠址區(qū)域噪聲環(huán)境現(xiàn)狀滿足《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》（ GB12348— 90）Ⅱ類標準，敏感點的噪聲環(huán)境現(xiàn)狀滿足《城市區(qū)域環(huán)境噪聲標準》（ GB3096— 93） 2 類，聲學環(huán)境質量狀況較好。 噪聲環(huán)境影響預測 本項目無大的噪聲產(chǎn)生設備，設計擬對噪聲較大的空壓機、離心機、鍋爐引風機設減振墊并安裝在室內(nèi)，泵類安裝在室內(nèi)，在此前提下預測生產(chǎn)運行期噪聲的環(huán)境 影響。 主要噪聲源的確定 擬建工程的主要噪聲設備為鼓風機、空壓機、水泵等，產(chǎn)生的噪聲以空氣動力性噪聲為主，噪聲值在 75～ 90dB（ A）范圍。 預測內(nèi)容和預測模式 預測內(nèi)容 工程建成后，環(huán)境噪聲值是由生產(chǎn)設備產(chǎn)生的噪聲對環(huán)境的影響與 38 環(huán)境噪聲背景疊加而成的。 本評價計算所有噪聲源在評價點產(chǎn)生的 A 聲壓級值，并同背景值疊加，得出工程投產(chǎn)后評價點的環(huán)境噪聲值。 在預測計算中，只對實際運行的設備進行計算，備用設備不考慮，產(chǎn)噪設備按降噪后的聲壓級計。 預測模式 點聲源衰減公式 計算采 用《環(huán)境影響評價技術導則 — 聲環(huán)境》（ HJ/— 1995）中推薦的點聲源衰減模式，計算公式如下： ? ? ? ? LrrrLrL ????????????00lg20 式中： L(r0)—— 距聲源 r0 距離上的 A 聲壓級； L(r)—— 距聲源 r 距離上的 A 聲壓級； Δ L—— 聲屏障、遮擋物、空氣吸收地面效應引起的衰減量； r、 r0—— 距聲源距離（ m）。 （ 2）多源疊加計算總聲壓級 各受聲點上受到多個聲源的影響疊加，計算公式如下： ??????? ??niLiL1 預測結果 預測結果見表 。 表 噪聲影響預測結果 點號 1 2 3 4 5 6 背景值 58 疊加值 39 由表 的預測結果可見，本工程建成后，廠界噪聲均能夠達標排放，但項目生產(chǎn)噪聲對環(huán)境噪聲有一定的貢獻，因此，項目設計時一定要考慮噪聲設備的隔聲降噪措施，盡量減少本工程設備噪聲對環(huán)境噪聲的貢獻。 固體廢棄物環(huán)境影響分析 本項目固體廢棄物產(chǎn)生量為 ，其中：生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的捆海帶繩 45t/a、廢膠渣 1066t/a、沙 391t/a、 CaCO3318 t/a，含鐵廢渣 t/a；廢水處理站產(chǎn)生的污泥 1500 t/a；鍋爐煤渣 627t/a 及生活垃圾144 t/a。廢膠渣、 CaCO沙和污泥可 混合用作農(nóng)肥，生活垃圾由環(huán)衛(wèi)部門統(tǒng)一處理，煤渣用于制磚，捆海帶繩回收利用， 含鐵廢渣堆存處理 。 總之，本項目固體廢棄物均有相應的處理處置措施，項目最終無固體廢棄物排放，因此，固體廢棄物影響較小。 40 8 施工期環(huán)境影響分析 本項目施工期為半年，利用贛榆縣三聯(lián) 冷藏食品廠現(xiàn)有 5000 m2的廠區(qū)，其中廠房 2650m2 作為生產(chǎn)車間，并在廠址以北征地 4000 余m2，使總占地面積達 9000m2 左右 。新上一臺 2t/h 鍋爐。施工期對環(huán)境的影響主要是粉塵、噪聲、固廢等的影響。 粉塵環(huán)境影響及防治 本項目粉塵影響主要為運輸車輛往來造成的地面揚塵，建設期運輸量較小，因施工期短，其影響范圍較小，隨著項目的建成，影響隨之消失。粉塵污染防治對策： （ 1）及時清運施工過程中產(chǎn)生的各種垃圾； （ 2）清掃進入廠區(qū)的運輸路面，減少揚塵的產(chǎn)生。 聲環(huán)境影響分析及防治對策 施工期的主要噪聲污染源 為：車輛運輸噪聲及設備安裝噪聲，因周圍居民較少，且施工期短、運輸量小，因此噪聲對環(huán)境的影響較小。 廢水對環(huán)境的影響分析 施工期廢水主要為設備清洗產(chǎn)生的，因水量小，產(chǎn)生時間短，因此，不會造成明顯的環(huán)境影響。 施工垃圾環(huán)境影響分析 施工垃圾主要來自廠房改造產(chǎn)生的建筑垃圾，主要成份為廢棄的砂石、混凝土、廢磚、廢土石等 ,應及時清運填埋或加以利用 ,以防長期堆放產(chǎn)生揚塵。 41 9 污染防治措施 由于施工影響不大，重點考慮運營期污染防治措施。 廢氣污染防治措施 本項目新上 2t/h 鍋爐的燃煤煙氣采用 GXC— 2 型高效旋風水膜除塵器 處理后排放，除塵器的除塵效率可達 95%以上，脫硫效率可達 50%以上，經(jīng)處理后煙塵排放濃度為 ，二氧化硫放濃度為，達到《鍋爐大氣污染物排放標準》（ GWPB— 1999）Ⅱ時段二類區(qū)標準。 廢水污染防治措施 廢水水量、水質 根據(jù)表 進行綜合計算，結合連云港市現(xiàn)有的類似企業(yè)廢水水質情況，確定待處理廢水水質主要指標見表 — 1。 表 — 1 待處理廢水水質表 廢水名稱 廢水量 m3/d pH CODCr mg/l Cl mg/l NH3— N mg/l BOD5 mg/l SS mg/l 甲醛 mg/l 預處理前混合廢水 3365 3367 180 預處理后混合廢水 2858 3367 1202 302 180 廢水處理原則流程 廢水處理原則性流程見圖 。 41 W 1W 2 、 W 5W 3W 4W 6綜合廢水調(diào)節(jié)池厭氧池 二沉池 排放 污泥集泥濃縮池混合沉淀處 理氧 化反應池污泥回流中和劑絮凝劑沉淀池活性炭過 濾超越管細格柵沉淀池活 性污泥池5 3 .8 m3/s3 00 m3/s1 00 m3/spH 調(diào)節(jié)池氧化劑注： W1海帶洗滌水 ， CODCr 343mg/l W2沉降廢膠渣 45 m3/d， CODCr 7895mg/l W3鈣化廢水 m3/d， CODCr 1211mg/l W4脫鈣廢水 m3/d， CODCr1211mg/l W5制碘車間氣浮沉淀凝渣 m3/d， CODCr 7895mg/l + W6提碘后的廢水 62m3/d， CODCr 104mg/l 圖 廢水處理原則性流程圖 流程說明： 海帶洗滌廢水 W1 在車間排放口處設置細格柵，經(jīng)格柵進入車間沉淀池，將泥沙沉淀去除，上清液進入綜合廢 水調(diào)節(jié)池；含渣廢水 WW5 與部分鈣化廢水 W3進入車間的混合反應沉淀池進行混合反應，使廢水中的海藻酸鈉等成份與鈣離子反應生成海藻酸鈣沉淀去除，經(jīng)混合后的廢水 CODCr可去除 40%左右，混合反應沉淀池出水進入綜合廢水調(diào)節(jié)池；經(jīng)預處理過的廢水與其它廢水分別從車間排放口排至廢水處理站的綜合廢水調(diào)節(jié)池進行水質、水量的調(diào)節(jié)后，用泵打入 PH 調(diào)節(jié)池，加堿調(diào)節(jié) pH 至中性，出水進入?yún)捬醭剡M行厭氧處理，厭氧處理后的出水進入缺氧池進行脫氮處理，缺氧處理出水進入活性污泥池進行好氧處理，好氧處理出水部分回流到缺氧池，其余進入二沉池沉 淀后，上清液再進入氧化池，加入氧化劑進行氧化處理，氧化出水再經(jīng)絮凝沉淀處理后達標排放。如果因車間來水水質異常而導致后段沉淀池出水不能達標排放，則啟動活性炭處理裝置對廢水進行吸附處理后達標排放。二沉池的污泥部分回流到生化處理段，多余部分與后段沉淀池污泥一起進入集泥濃縮池濃縮后，用泵打入砂濾池進行過濾脫水后，鏟出用作農(nóng)肥。 廢水處理預期效果及可靠性分析 經(jīng)以上流程處理后，廢水中的 CODcr 去除率達 97%以上，甲醛去除率達 99%以上，脫氮效率在 85%以上，處理后出水水質達到《連云港市水污染物排放標準》（ DB32/180— 1998）中二級標準的要求，即 CODcr≤ 100mg/l，甲醛≤ ， NH3— N≤ 15 mg/l。 從廢水水質分析結果看，混合廢水的 B/C=，說明廢水的生化性較好，采用預處理 — 三級生化 — 化學氧化絮凝相結合的處理流程進行處理是合適的。預處理是根據(jù)現(xiàn)有同類廠家的成功經(jīng)驗提出 的，其去除效果是有保證的。根據(jù)我院處理類似廢水的經(jīng)驗，厭氧處理的 COD 去除 率達 80%以上，好氧處理 COD 去除率也達 80%以上，好氧、缺氧相結合的處理流程，脫氮效率在 85%以上，生化出水再進行氧化絮凝處理，COD 去除率 在 30%以上，因此，本流程的 COD 去除率能夠達到 97%以上。甲醛是極易生化的物質，去除率達 99%是有可能的，因此廢水達標排放是有保證的。 建議 在進行廢水處理工程初步設計前，應進行廢水處理工藝試驗，以便為工程設計提供最佳設計參數(shù)。 10 總量控制分析 總量控制分析的目的及原則、方法 根據(jù)江蘇省、連云港市總量控制要求，建設項目建成投產(chǎn)