【導(dǎo)讀】本方案為該廠房工程的高大支模承重架方案。結(jié)構(gòu)形式為框架三層結(jié)構(gòu)，一。米處有梁，梁尺寸為250×700，350×1000，支模架于該梁拉接，北側(cè)和東側(cè)為二層結(jié)。樓板厚度均為120mm。柱截面尺寸為350×500，400×500，500×500，500×600，550×600，550×700。本工程梁、板、柱砼強(qiáng)度等級均為C25。按45×65mm），模板支撐體系采用Ø48×扣件式鋼管腳手架（計(jì)算時(shí)按Ø48×根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標(biāo)高控制線。置縱橫雙向水平桿，超高支模架搭設(shè)高度為，立桿須錯位搭接。水平方向：沿全平面每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐，在上、中、下各設(shè)一道。向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在45～60度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。方木，間距≤250mm，其跨度等于大龍骨間距。起拱高度為梁跨度的2‰，主次梁交接時(shí)，先主梁起拱，后次梁起拱。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。模板布置：跨度超過4m的梁考慮起拱值，梁底模按2/1000起拱。

　　

【正文】 次楞荷載： q3=γGΣNGk+=[(+(24+))+(1+2)]()/2=梁左側(cè)模板傳遞給次楞的荷載： q4=γGΣNGk=()=梁右側(cè)模板傳遞給次楞的荷載： q5=γGΣNGk=()=q=max[+++， ++++]=計(jì)算簡圖如下： 27 強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/31688=≤fm=13N/mm2， 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(24565)= τmax=≤fv=， 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 νmax=(100EI)=7864/(10090001029840)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[786/150， 10]=， 符合要求！ 支座反力計(jì)算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=(+++)= R2=(+++)= 三 、主楞 (橫向水平鋼管 )驗(yàn)算 主楞自重荷載： q1=γGq== 計(jì)算簡圖如下： 強(qiáng)度驗(yàn)算 主楞彎矩圖 (kNm) Mmax=m σmax=Mmax/W=106/4490=≤fm=205N/mm2， 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 主楞剪力圖 (kN) Qmax= τmax=2Qmax/A=21000/424= τmax=≤fv=125N/mm2， 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 主楞變形圖 (mm) νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[750/150， 10]=5mm， 符合要求！ 支座反力 支座反力依次為 R1=,R2= 28 四 、扣件抗滑驗(yàn)算 最大支座反力 Rmax= Rmax==， ≤= 在扭矩達(dá)到 40～ 65Nm的情況下，單扣件能滿足要求！ 五 、立桿驗(yàn)算 長細(xì)比驗(yàn)算 h/la39。=1800/786=， h/lb39。=1800/886=，查附錄 D，得 k=， μ= l0=max[kμh， h+2a]=max[1800， 1800+250]=2663mm λ=l0/i=2663/=168≤[λ]=210， 長細(xì)比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= 風(fēng)荷載驗(yàn)算 1) 模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 la=， h=，查《規(guī)程》表 υw= 因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以 b=la=， b/h= 通過插入法求 η，得 η= μzω0d2==， h/d= 通過插入法求 μs1，得 μs1= 因此 μstw=υwμs1(1ηn)/( 1η)=()/()= μs=υwμstw== ωk=== 2) 整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 ωk==1= 穩(wěn)定性驗(yàn)算 KH=1/[1+()]= 1) 不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿從左到右受力為 (Nut＝ γG∑NGk+∑NQk)： R1=+[(+(24+))+(1+2)](+()/2) += R2=+[(+(24+))+(1+2)](+()/2) += Nut=max[R1,R2]=max[, ]= (υAKH)=103/(424)=≤[f]=205N/mm2， 符合要求！ 2) 組合風(fēng)荷載時(shí)立桿從左到右受力為 (Nut＝ γG∑NGk+∑NQk)： R1=, R2= Nut=max[R1,R2]=max[, ]= Mw= lah2/10=m (υAKH)+Mw/W=103/(424)+106/(103)=mm2≤[f]=205N/mm2， 符合要求！ 十一、立桿地基基礎(chǔ)驗(yàn)算 地面 為塘渣分層回填夯實(shí)，塘渣厚度為 、 100厚碎石墊層， 100厚 C25混凝土墊層。 地基土類型 塘渣 地基承載力設(shè)計(jì)值 fak(kPa) 80 29 立桿墊木地基土承載力折減系數(shù) mf 1 墊板底面面積 A(m2) 立桿底墊板的底面平均壓力 p=N/(mfA)=(1)=≤fak=80kPa， 符合要求！ 對以下截面梁 250 700，按 250 700梁進(jìn)行驗(yàn)算： 立桿沿梁跨度方向間距 886mm，梁兩側(cè)立桿間距 650mm，立桿步距 1800mm；梁支撐架搭設(shè)高度 ； 鋼管采用 Φ48（驗(yàn)算時(shí)按 ф 48 ） ；立桿承重連接采用單扣件；模板采用 15厚膠合板，方木采用50 70（驗(yàn)算時(shí)按 45 65） ，主楞間距 443，次楞 2根。 新澆混凝土梁板特性 新澆混凝土樓板厚度 (mm) 120 混凝土梁截面尺寸 (mm)【寬 高】 250700 模板支架高度 H(m) 混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁底次楞平行梁跨方向 立桿縱向間距 la(mm) 886 立桿橫向間距 lb(mm) 650 模板支架步距 h(mm) 1800 樓板立桿縱向間距 la39。(mm) 886 樓板立桿橫向間距 lb39。(mm) 786 梁左側(cè)立桿距梁中心線距離 (mm) 325 梁底增加承重立桿根數(shù) 0 梁底增加立桿的布置方式 按梁兩側(cè)立桿間距均分 梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿的距離 (mm) 0 梁底立桿支撐方式 單扣件 每縱距內(nèi)附加梁底支撐主楞根數(shù) 1 梁底支撐次楞根數(shù) 2 立桿伸出頂層橫向水平鋼管中心線至模板支撐點(diǎn)的長度 a(mm) 50 模板及支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 模板 (kN/m2) 次楞 (kN/m) 主楞 (kN/m) 支架 (kN/m) 梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3) 24 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m3) 梁 板 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2) 1 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2) 2 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2) 基本風(fēng)壓 ω0(kN/m2) 重現(xiàn)期 10年一遇 城市 寧波市 風(fēng)荷載高度變化系數(shù) μz 地面粗糙度 C類 (有密集建筑群的城市市區(qū) ) 30 模板支架頂部離建筑物地面的高度(m) 10 風(fēng)荷載體型系數(shù) μs 支架 模板支架狀況 敞開式 風(fēng)荷載作用方向 沿模板支架橫向作用 與風(fēng)荷載在同面內(nèi)的計(jì)算單元立桿數(shù) n 70 模板 1 一 、模板驗(yàn)算 取 。計(jì)算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3， I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+=[+(24+)]+(1+2)= 抗彎驗(yàn)算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/37500=≤fm=15N/mm2， 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh)=3103/(2100015)=≤fv=， 符合要求！ 撓 度驗(yàn)算 νmax=5ql4/(384EI)=52504/(3846000281250)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[250/150， 10]=， 符合要求！ 支座反力 R1=R2=ql/2= 二 、次楞驗(yàn)算 次楞自重荷載： q1＝ γGQ==梁左側(cè)樓板傳遞給次楞荷載： q2=γGΣNGk+=[(+(24+))+(1+2)]()/2=梁右側(cè)樓板傳遞給次楞荷載： q3=γGΣNGk+=[(+(24+))+(1+2)]()/2=梁左側(cè)模板傳遞給次楞的荷載： q4=γGΣNGk=()=梁右側(cè)模板傳遞給次楞的荷載： q5=γGΣNGk=()=q=max[+++， ++++]= 計(jì)算簡圖如下： 31 強(qiáng)度驗(yàn)算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/31688=≤fm=13N/mm2， 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(24565)= τmax=≤fv=， 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 νmax=(100EI)=4434/(10090001029840)= νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[443/150， 10]=， 符合要求！ 支座反力計(jì)算 梁底次 楞依次最大支座反力為： R1=(+++)= R2=(+++)= 三 、主楞 (橫向水平鋼管 )驗(yàn)算 主楞自重荷載： q1=γGq== 計(jì)算簡圖如下： 強(qiáng)度驗(yàn)算 主楞彎矩圖 (kNm) Mmax=m σmax=Mmax/W=106/4490=≤fm=205N/mm2， 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 主楞剪力圖 (kN) Qmax= τmax=2Qmax/A=21000/424= τmax=≤fv=125N/mm2， 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 主楞變形圖 (mm) νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[650/150， 10]=， 符合要求！ 支座反力 支座反力依次為 R1=,R2= 32 四 、縱向水平鋼管驗(yàn)算 計(jì)算簡圖如下： 強(qiáng)度驗(yàn)算 縱向水平鋼管彎矩圖 (kNm) Mmax=m σmax=Mmax/W=106/4490=≤fm=205N/mm2， 符合要求！ 抗剪驗(yàn)算 縱向水平鋼管剪力圖 (kN) Qmax= τmax=2Qmax/A=2103/424= τmax=≤fv=125N/mm2， 符合要求！ 撓度驗(yàn)算 縱向水平鋼管變形圖 (mm) νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[886/150， 10]=， 符合要求！ 支座反力 支座反力依次為 R1=,R2=,R3=,R4= 五 、扣件抗滑驗(yàn)算 最大支座反力 Rmax= Rmax==， ≤= 在扭矩達(dá)到 40～ 65Nm的情況下，單扣件能滿足要求！ 六 、立桿驗(yàn)算 長細(xì)比驗(yàn)算 h/la39。=1800/886=， h/lb39。=1800/786=，查附錄 D，得 k=， μ= l0=max[kμh， h+2a]=max[1800， 1800+250]=2663mm λ=l0/i=2663/=168≤[λ]=210 長細(xì)比符合要求！ 查《規(guī)程》附錄 C得 υ= 33 風(fēng)荷載驗(yàn)算 1) 模板支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 la=， h=，查《規(guī)程》表 υw= 因風(fēng)荷載沿模板支架橫向作用，所以 b=la=， b/h= 通過插入法求 η，得 η= μzω0d2==， h/d= 通過插入法求 μs1，得 μs1= 因 此 μstw=υwμs1(1ηn)/( 1η)=()/()= μs=υwμstw== ωk=== 2) 整體側(cè)向力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 ωk==1= 穩(wěn)定性驗(yàn)算 KH=1/[1+()]= 1) 不組合 風(fēng)荷載時(shí)立桿從左到右受力為 (Nut＝ γG∑NGk+∑NQk)： R1=+[(+(24+))+(1+2)](+()/2) += R2=+[(+(24+))+(1+2)](+()/2) += Nut=max[R1,R2]=max[, ]= (υAKH)=103/(424)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風(fēng)荷載時(shí)立桿從左到右受力為 (Nut＝ γG∑NGk+∑NQk)： R1=, R2= Nut=max[R1,R2]=max[, ]= Mw= lah2/10=m (υAKH)+Mw/W= 103/(424)+106/(103)=≤[f]=205N/mm2 符合要求！ 七 、立桿地基基礎(chǔ)驗(yàn)算 地面為塘渣分層回填夯實(shí)，塘渣厚度為 、 100厚碎石墊層， 100厚 C25混凝土墊層。 立桿底墊板的底面平均壓力 p=N/(mfA