【導讀】9安全及文明施工......

　　

【正文】 生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 博潤楓林綠洲 第 31 頁共 54 頁 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 300/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； 又 ： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳 手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為 750mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 900mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面積 博潤楓林綠洲 第 32 頁共 54 頁 A = cm2。 受腳手架集中荷載 N= + = kN； 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸 挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 博潤楓林綠洲 第 33 頁共 54 頁 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= ； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 141000 )+ 103 / 2610 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 : 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下 博潤楓林綠洲 第 34 頁共 54 頁 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb = 570 88 235 /( 1100160235) = 由于 φb大于 ，查《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172021)附表 B，得到 φb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 : 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 十一、拉繩的強度計算 : 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算： 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa，直徑 16mm。 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 123KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼 博潤楓林綠洲 第 35 頁共 54 頁 絲繩分別取 、 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 K＝ 6。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜 拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 [f] 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取 [f] = 50N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(11782 4/ 50) 1/2 =18mm； 實際拉環(huán)選用直徑 D=20mm的 HPB235的鋼筋制作滿足要求。 十二、錨固段與樓板連接的計算 : ，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓 點的拉環(huán)受力 R= kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 : 其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》 [f] = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=[ 4/( 50 2)]1/2 = mm； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。 ，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 博潤楓林綠洲 第 36 頁共 54 頁 錨固深度計算公式 : 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； [f] 鋼材強度設計值 ,取 215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 ( 20 )=。 螺栓所能承受 的最大拉力 F=1/4 202 215 103= 螺栓的軸向拉力 N= 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=，滿足要求！ ，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 : 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 20mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長， b=5 d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取 =； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于 kN，大于錨固力 N= kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 12 落地式雙排單立桿 扣件鋼管腳手架計算書 扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)、《建筑地基基礎設計規(guī)范》 (GB 500072021)、《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB 500092021)、《鋼結構設計規(guī)范》 (GB 500172021)等編制。 博潤楓林綠洲 第 37 頁共 54 頁 一、參數(shù)信息 : 雙排腳手架搭設高度為 21 m，立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：橫距 Lb為 ，縱距 La為 ，大小橫桿的步距為 m； 內(nèi)排架距離墻長度為 ； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根； 采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 ； 連墻件采用兩步三跨，豎向間距 m，水平間距 m，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 施工均布活荷載標準值 : kN/m2；腳手架用途 :結構腳手架； 同時施工層數(shù) :2 層； 本工程地處河南 省鄭州 市，基本風壓 kN/m2； 風荷載高度變化系數(shù) μz，計算連墻件強度時取 ，計算立桿穩(wěn)定性時取，風荷載體型系數(shù) μs 為 ； 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m):； 腳手板自重標準值 (kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):； 安全設施與安全網(wǎng) (kN/m2):； 腳手板類別 :竹笆片腳手板；欄桿擋板類別 :竹笆片腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值 (kN/m):； 腳手板鋪設總層數(shù) :4； 地基土類型 :C35混凝土結構板 ； 立桿基礎底面面積 (m2):；地基承載力調(diào)整系數(shù) :。 博潤楓林綠洲 第 38 頁共 54 頁 二、大橫桿的計算 : 按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 (JGJ1302021)第 ，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=3 (2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 博潤楓林綠洲 第 39 頁共 54 頁 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支 座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。 跨中最大彎距計算公式如下 : M1max = + 跨中最大彎距為 M1max= + = kN m； 支座最大彎距計算公式如下 : M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN m； 選擇支座彎矩和 跨中彎矩的最大值進行強度驗算： σ =Max(106,106)/5080= N/mm2； 大橫桿的最大彎曲應力為 σ = N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2，滿足要求！ : 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： νmax = ( + )/100EI 其中：靜荷載標準值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標準值 : q2= Q = kN/m； 最大撓度計算值為： ν = 15004/(100105121900)+15004/(100105121900) = mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm 博潤楓林綠洲 第 40 頁共 54 頁 與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 : 根據(jù) JGJ1302021第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿 支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標準值： p1= = kN； 腳手板的自重標準值： P2= (2+1)= kN； 活荷載標準值： Q=3 (2+1) = kN； 集中荷載的設計值 : P= (+)+ = kN； 小橫桿計算簡圖 最 大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = ql2/8 Mqmax = m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = Pl/3 Mpmax = m ； 最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN m； 最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ； 博潤楓林綠洲 第 41 頁共 54 頁 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax = 5ql4/384EI νqmax=59004/(384105121900) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax = Pl(3l2 4l2/9)/72EI νpmax = 900(3900249002/9