【導(dǎo)讀】成都天府新區(qū)興隆湖項目。中國水利水電建設(shè)股份有限公司

　　

【正文】 徐拔出震動棒，不得將棒斜拔或橫拔，嚴禁在停振后把棒拔出，以免造成砼出現(xiàn)空洞。澆注砼時，應(yīng)同時派人檢查和測量支架與模板的支立情況，如有變形、移位或沉陷等現(xiàn)象應(yīng)立即停止?jié)仓?，待校正處理好后方可繼續(xù)。 e 蓋梁砼的澆筑要求一次連續(xù)完成，澆筑至帽梁梁體頂面設(shè)計標高后，將梁體頂面抹平。 (7) 拆模、養(yǎng)護 a待帽梁砼終凝后，開始灑水養(yǎng)護（灑水以砼面層濕潤即可，水質(zhì)同攪拌用水）。待砼抗壓強度達到 ，即可利用汽車吊配合人工拆除蓋梁模板，拆模時不得重撬、硬砸，以免損傷蓋梁砼面層。待砼抗壓強度達到設(shè)計要求拆模強度后，即可拆除底模板及支頂架系統(tǒng)，用作下一蓋梁的施工。 b 蓋梁砼的灑水養(yǎng)護時間一般為 7 天，每天灑水次數(shù)視環(huán)境濕度與溫度控制，灑水以能保證砼表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài)為度，必要時采用塑料薄膜覆蓋養(yǎng)護。 方案概述 連續(xù)箱梁混凝土澆注模板支架采用φ 48179。 設(shè)滿堂落地支架，支架基礎(chǔ)頂標高 =“樁基頂標高”（為打樁都已平整到樁基頂標高）+ 厚砂礫石墊層 + 厚 C25 砼面層。 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計方案 （ 1）支架構(gòu)件 滿堂支架主體構(gòu)件包括 : 縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、斜撐桿、頂托、底托、剪刀撐等。 （ 2）支架布置 箱梁現(xiàn)澆支架采用φ 48179。 碗扣型多功能鋼管腳手架，搭設(shè)為滿堂落地支架，支架基礎(chǔ)頂標高為“樁基頂標高” + 厚砂礫石墊層 + 厚 C25 砼面層，天府新區(qū) 興隆湖項目湖區(qū)工程 5棧橋施工方 案 29 支架最高處高度約 。 支架立桿縱、橫橋向間距 均采用 90cm，橫桿步距為 120cm（頂部部分橫桿步距為60cm）；端部不能搭設(shè)豎向立桿的地方采用扣件式鋼管斜支撐加強，斜支撐縱橋向間距約 30cm、橫向間距仍為 90cm。底層水平桿兼作掃地桿時，其與底座支承板的高差不得大于 50cm。 立桿底部配制 KTZ30可調(diào)底座，底座下鋪設(shè) 14179。 12cm 底層枋木，枋木大面朝下。 立桿頂部配置 KTC50頂托；頂托上設(shè) 14179。 12cm 橫橋向承重枋木；承重枋木上為縱橋向 I10 工字鋼曲線形拱肋，橫向間距為 90cm；縱向 I10 工字鋼縱向分配梁上為10179。 10cm 的橫橋向肋木，肋木在 護拱段間距 20cm、在護拱頂以上間距為 30cm。 頂托螺桿插入立桿的長度不得小于 15cm，伸出立桿的長度不得大于 30cm、也不得小于 10cm。立桿底部配制 KTZ30 可調(diào)底座，底座螺桿插入立桿內(nèi)的長度不得小于 15cm，伸出立桿的長度不應(yīng)大于 15cm，底座下鋪設(shè) 14179。 12cm 底層枋木，枋木大面朝下，墊木長度應(yīng)大于三跨。 肋木上面為底模板，底模板采用厚度 15mm 木模版。支架四周及中間縱、橫向每四排從底到頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐；在支架底部和拱腳水平高度位置分別設(shè)置 2 道水平剪刀撐；立桿縱、橫橋向布置均采用 90cm，橫 桿步距為 120cm，底層水平桿兼作掃地桿時，其與底座支承板的高差不得大于 50cm。 剪刀撐設(shè)置：支架四周及中間縱、橫向每隔四排應(yīng)從底到頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐，剪刀撐水平傾角應(yīng)在 45 度～ 60 度之間。在支架頂部與底部應(yīng)設(shè)置水平剪刀撐；水平剪刀撐設(shè)置間距應(yīng)不大于 2m。剪刀撐采用與支架立桿規(guī)格相同的鋼管，用旋轉(zhuǎn)扣件與立 桿扣接；當剪刀撐不能與立桿扣接時，應(yīng)與該立桿相鄰的水平桿扣接；扣接點距碗扣節(jié)點的距離不應(yīng)大于 15cm。每根剪刀撐鋼管的長度不宜小于 6m，扣接的立桿和水平桿數(shù)量不得小于 4 根。剪刀撐應(yīng)采用搭接接長，搭接長度應(yīng)大于 100cm，搭接處應(yīng)等間距設(shè)置 3 個旋轉(zhuǎn)扣件扣緊，扣件邊緣至桿端的距離應(yīng)大于 10cm。 （ 3） 支架 檢 算 根據(jù)設(shè)計， 5橋墩柱高度為 ~， 由于 河道圍堰高 5m，圍堰段墩柱施工高度就變成 以下，則所有 模板支撐架高在 ～ 米范圍內(nèi)，按 ，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設(shè) 計范圍：現(xiàn)澆箱梁高按 設(shè)計， 采用15mm 木模 板組拼 。 （ 4）搭設(shè)方案 中國 水 利 水 電 建設(shè) 股份 有 限 公 司 天府 新區(qū) 興 隆 湖 項 目 總 承 包 部 30 1）基本搭設(shè)參數(shù) 模板支架最高處高 H為 ， 立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取 ，立桿縱距 la取 ，橫距 lb取 。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度 a取 。模板底部的水平分配梁 采用 2[10 槽鋼 ， 豎向內(nèi)楞采用 10cm179。 10cm 方木，間距擬定 300mm。 2）材料及荷載取值說明 模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等 。 3）箱梁模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算 荷載首先作用在梁底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)”的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。 4）梁底模板的強度和剛度驗算 ，按單位寬度折算為線荷載，相關(guān)參數(shù)如下。 混凝土自重 (γc) 為 26KN/m3，強度等級 C50，坍落度為 15? 3cm，采用汽車泵泵輸送入模，澆筑速度為 1 m/h,用插入式振搗器振搗。 模板 (木板 ，厚度 15mm)力學(xué)性 能 fw=215 N/mm2 ( 抗彎 ) ， fv =125N/mm2 （ 抗 剪 ）， ft=215N/mm2 ( 抗拉 ) ,ft=215N/mm2 (抗 壓 ) W= bh2/6 =1000179。82 /6 = 179。104mm2 ( 單位寬度 截面抵抗矩 ) I= bh3/12 =1000179。83 /12 = 179。10 4mm4 (單位寬度 截面慣性矩 ) E=179。10 6N/mm2 (彈性模量 ) ［ w］ =L/400= 10cm179。 10cm 方木截面特征為： I=bh3/12=1004/12 mm4 W=bh2/6=1003/6 mm3 E=9000 N/mm2； φ48179。 鋼管材料力學(xué)特性 ： A=489 mm2 f =205 N/mm2 I=179。104 mm 4 WX=179。103mm2 天府新區(qū) 興隆湖項目湖區(qū)工程 5棧橋施工方 案 31 E=179。105 N/mm2 2 [10 槽鋼 組合截面 材料力學(xué)特性 : A=2549 mm2 f =205 N/mm2 I=179。10 6 mm4 WX=179。10 4mm3 E=179。105 N/mm2 模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示： 單位寬度模板自重標準值： x1＝ *1*1=； 單位寬度新澆混凝土自重標準值： x2＝ ()179。2 6179。1 = ； 施工人員及設(shè)備活荷載標準值： x3＝ 179。1 = ； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值： x4＝ 2179。1=2kN/m 。 以上 2 項為恒載，取分項系數(shù) ， 4 項為活載，取分項系數(shù) ，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2)179。1. 35=(+)179。1. 35=； q1 =(x3+x4)179。=( +2)179。 = ； 對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖 跨中最大彎矩計算公式如下 : 中國 水 利 水 電 建設(shè) 股份 有 限 公 司 天府 新區(qū) 興 隆 湖 項 目 總 承 包 部 32 M1max = + = 179。 179。+179。 179。= 178。m 支座最大彎矩計算簡圖 支座最大彎矩計算公式如下： M2max= = 179。 179。 179。 179。= 178。m ； 經(jīng)比較可知，荷載按照圖 2進行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。 Mmax=178。m ； 取 Max(M1max， M2max)進行底?？箯濖炈?，即 σ = 179。10 6 /(179。104)= 底模面板的受彎強度計算值 σ = ，小于抗彎強度設(shè)計值 fw =215N/mm2，滿足要求。 。 荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=+=179。 179。+179。 179。= ； 按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： τ =3179。 6373/(2179。1000179。8)= ； 所以，底模的抗剪強度 τ = 足要求。 根據(jù) JGJ130－ 2021，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： 天府新區(qū) 興隆湖項目湖區(qū)工程 5棧橋施工方 案 33 44 3412m a x 0 . 6 7 7 0 . 9 9 0 m in ( , 1 0 )1 0 0 1 0 0 1 5 0cccx x lxxv l lE I E I??? ? ? ν =0. 238mm； 底模面板的撓度計算值 ν =0. 238mm，小于撓度設(shè)計值 [v] =Min(300/150， 10) =2mm，滿足要求。 5)底模方木的強度和剛度驗算 按三跨連續(xù)梁計算 模板自重標準值： x1=179。 8179。 *10/1000=； 新澆混凝土自重標準值： x2=179。2 6179。= ； 施工人員及設(shè)備活荷載標準值： x3=179。=0. 75kN/m； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值： x4=2179。= kN/m； 以上 2項為恒載，取分項系數(shù) ， 4 項為活載，取分項系數(shù) ，則底模的荷載設(shè)計值為： g2 =(x1+x2)179。1. 35=(+)179。1. 35=； q2 =( x3+x4)179。=(0. 75+)179。=1. 89kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖 支座最大彎矩計算公式如下 : Mmax= 179。g2179。la2 179。q2179。la2 =179。 179。 179。1. 89179。= 178。m ； σ = 179。106/( 1/6179。10 6)=； 底模方木的受彎強度計算值 σ = 中國 水 利 水 電 建設(shè) 股份 有 限 公 司 天府 新區(qū) 興 隆 湖 項 目 總 承 包 部 34 =，滿足要求。 荷 載 對 方 木 產(chǎn) 生 的 剪 力 為Q=+=179。 179。+179。1. 89179。= ； 按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： τ = ； 故，底模方木的抗剪強度 τ = 足要求。 根據(jù) JGJ130－ 2021，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： ν =179。(x1+x2)179。la4/(100179。E179。I)+179。(x3+x4)179。la4/(100179。E179。I)=0. 43mm； 底模方木的撓度計算值 ν =0. 43mm 小于撓度設(shè)計值 [v] =Min(900/150， 10) =6mm ，滿足要求。 6)側(cè)模模板剛度驗算 新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，可按以下二式計算，并取二式中的較小值。 Pm=26H ① Pm=4+ KS178。KW178。V1/2 ② 式中： Pm—— 新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力 (KN/m2)； t0混凝土的初凝時間 KS—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當坍落度小于 30mm 時取 ； 50～90mm 時取 ； 110～ 150mm 時取 ； KW—— 外加劑影響修正系數(shù) 。不摻外加劑時 KW=1；摻加具有緩凝作用的外加劑時 KW =； V—— 混凝土的澆筑速度 (m/h)。根據(jù)泵送設(shè)備澆筑能力推算，取 1m/h。 天府新區(qū) 興隆湖項目湖區(qū)工程 5棧橋施工方 案 35 H—— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新灌筑混凝土頂面的總高度 (m)，取 箱 梁最高澆注高度， . 混凝土側(cè)壓力的計算分布 :h=Pm/26， h為有效壓頭高度 (m)。 由公式 ① 得： Pm=26179。H=26179。 = KN/m2 由公式 ② 得： Pm=4+ KS178。KW178。V1/2 =4+ 179。 26179。 6179。 179。 179。 11/2=按取 最小值，故最大側(cè)壓力為 ： F=Pm178。A ③ 式中： F—— 模板拉桿承受的拉力 (N) Pm—— 混凝土的側(cè)壓力為 ； A—— 模板拉桿分擔的受荷面積 (m2)，其值為 A=a179。b ； a—— 模板拉桿的水平間距 (m)； b—— 模板拉桿的豎向間距 (m)。 當拉桿豎向間距為