【導讀】磚混結(jié)構(gòu)體系一般用于鋼結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，由梁和柱通過節(jié)點構(gòu)成承載結(jié)構(gòu)，磚混形式可靈活布置建筑空間，使用較方便。理帶來困難，影響建筑空間的正常使用，在材料用量和造價方面也趨于不合理。在使用上層數(shù)受到限制。截面較小，抗側(cè)剛度較小，在強震下結(jié)構(gòu)整體位移都較大，容易發(fā)生震害。結(jié)構(gòu)性破壞如填充墻、建筑裝修和設備管道等破壞較嚴重。因而其主要適用于非抗震。區(qū)和層數(shù)較少的建筑。⑴應按較高人體考慮空間尺度，應采用男子人體身高幅度的上限1740mm,在確定建筑物間距及朝向時，應考慮當?shù)厝照涨闆r及主要風向等因素。筑構(gòu)造處理及建筑體型設計等。地震烈度，表示當發(fā)生地震時，地面及建筑。物遭受破壞的程度。筑房屋，建筑物抗震設防的重點時7、8、9度地震烈度的地區(qū)。筑房屋或采用相應的防水和防腐措施。⑹電梯、樓梯位置及樓梯上下方向示意及主要尺寸。標高，重要設備位置尺寸與標高等。

　　

【正文】 s??? ? ? (1 1 2 )ss??? ? ? 38 表 23 梁的 斜截面強度計算 截面 支座 A 右 支座 B 左 支座 B 右 設計剪力 V180。 （ kN） ? RE V180。 （ kN） 調(diào)整后的剪力 （ kN） ? RE V （ kN） 00REs syMA fh??? 2(mm) 564 754 選筋 2Φ 22 1Φ 20 2Φ 20 2Φ 20 2Φ 22 實配面積 2(mm) 760 %? 截面 3 4 4 5 M(kN m) b h0 (㎜ 2) 250 565 250 365 250 365 250 365 b/2 V(kN m) 0 2bM M V??(kN m) 0REM? (kN m) 020REs cmMf bh??? 1 1 2 s??? ? ? (1 1 2 )ss??? ? ? 00REs syMA fh??? 2(mm) 55 選筋 2Φ 18 2Φ 22 2Φ 18 2Φ 18 實配面積 2(mm) 760 39 b h0 250 565 250 565 250 365 103＞ V 103＞ V 103＞ V 箍筋直徑 Φ （ mm）肢數(shù)（ n） n=2。 Φ =8 n=2。 Φ =8 n=2。 Φ =8 Asv1 箍筋間距 S（ mm） 100 100 80 Vcs= + n Asv1 h0/s 103＞? RE V 103＞? RE V 103＞? RE V ? sv= n Asv1 /b s(%) ? svmin=(%) 柱截面設計 以第一，二層 B柱為例，對圖 20中的Ⅰ Ⅰ，Ⅱ Ⅱ，Ⅲ Ⅲ，截面進行設計。 混凝土等級為 C25， cf =， cmf =縱筋為Ⅱ級 , yf =310 N/mm，箍筋為 yf =210 N/mm 圖 20 柱 計算截面示意圖 軸壓比驗算 表 24 軸壓比限值 類別 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ 40 一 二 三 磚混柱 磚混梁 由 B柱內(nèi)力組合表 18查得 : N Ⅰ Ⅰ = ? c= NAfc = 103/(450 450 )=＜ N Ⅱ Ⅱ = ? c= NAfc = 103/(450 450 )=＜ N Ⅲ Ⅲ = ? c= NAfc = 103/(450 450 )=＜ 均滿足軸壓比的要求。 A 正截面承載力的計算 磚混結(jié)構(gòu)的變形能力與磚混的破壞機制密切相關 ,一般磚混 ,梁的延性遠大于柱子。梁先屈服使整個磚混有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。因此，在磚混設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級磚混的梁柱節(jié)點處，除頂層和軸壓比小于 者外（因頂層和軸壓比小于 的柱可以認為具有與梁相近的變形能力）。梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： 三級磚混 cM? = bM? 由于磚混結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著磚混梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。因此，對一、二級磚混底層柱底考慮 的彎矩增大系數(shù)。 第一層梁與柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表 17,查得 bM? :左震 += m 右震 += m 取 bM? = m 第一層梁與 B 柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表 19,查得 cM? :左震 += m 右震 += m 41 梁端 bM? 取左震 , cM? 也取左震 : cM? = m＜ bM? = = m 取 cM? 180。= m 將 cM? 與 cM? 180。的差值按柱的彈性分析彎矩之比分配給節(jié)點上下柱端 ? cM Ⅰ Ⅰ = 1 5 1 . 5 8 ( 3 2 0 . 2 2 9 5 . 5 7 ) 1 2 . 6 31 5 1 . 5 8 1 4 3 . 9 9 ? ? ?? kN m ? cM Ⅱ Ⅱ = 1 4 3 . 9 9 ( 3 2 0 . 2 2 9 5 . 5 7 ) 1 2 . 6 31 5 1 . 5 8 1 4 3 . 9 9 ? ? ?? kN m cM Ⅰ Ⅰ =+= m cM Ⅱ Ⅱ =+12= m 根據(jù) B 柱內(nèi)力組合表 19,選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下 : Ⅰ Ⅰ截面 :① M = = m N = = M = m N = Ⅱ Ⅱ截面 :② M = = m N = = M = m N = Ⅲ Ⅲ截面 :③ M = = m N = = M = m N = 截面采用對稱配筋 ,具體配筋見表 24 中 . 表 24 柱子配筋 截面 Ⅰ Ⅰ Ⅱ Ⅱ Ⅲ Ⅲ M(kN m) N(kN) lO(mm) 4500 4550 4550 bh0(㎡ ) 450 415 450 415 450 415 42 e0(mm) h0(mm) ea(mm) ei(mm) 38 lO/h 10 ξ 1 ξ 2 η η ei(mm) e(mm) ξ 偏心性質(zhì) 大偏心 小偏心 小偏心 小偏心 大偏心 小偏心 As=As180。(mm) 134 ＜ 0 ＜ 0 ＜ 0 選筋 4Φ 18 4Φ 18 4Φ 18 實配面積(mm) 1018 1018 1018 ? % B 斜截面承載能力計算 以第一層柱為例，剪力設計值按下式調(diào)整： ulccC nMMV H?? 式中： nH —— 柱凈高； ,ulccMM—— 分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應滿足 cM? = bM? ,底層柱底應考慮 的彎矩增大系數(shù)。 樓梯設計 建筑設計 ⑴ 樓梯間底層建筑平面圖見圖 21： ⑵ 樓梯形式尺寸：采用雙跑樓梯，層高均為 。踏步尺寸，采用 150? 250mm，每需要 24踏步。 結(jié)構(gòu)設計采用板式樓梯 樓梯梯段板的計算 活荷載標準值 /kq KN m? 材料選用 混凝土 采用 C20（ 221 1 / , 1 0 /cm cf N m m f N m m??） 鋼筋 當 10d mm? 時，選用Ⅰ級鋼筋 當 12d mm? 時，選用Ⅱ級鋼筋 43 按板式樓梯進行設計。 圖 21 樓梯間頂層平面詳圖 ⑴假定 h= 2750 923 0 3 0L mm??，取 h=100mm。 ⑵荷載計算：（取 1M板寬計算） 恒載計算： 踏步重 1 . 0 1 0 . 2 5 0 . 1 5 2 5 1 . 8 7 5 /0 . 2 5 2 K N m? ? ? ? ? 斜板重 1 0 . 1 0 2 5 2 . 9 1 7 /0 . 8 5 7 K N m? ? ? 20mm厚找平層 0 . 2 5 0 . 1 5 1 . 0 0 . 0 2 2 0 0 . 6 4 0 /0 . 2 5 K N m? ? ? ? ? 恒荷載標準值 5 .4 3 2 /kg KN m? 恒荷載設計值 1. 2 5. 43 2 6. 51 8 /dg K N m? ? ? 活荷載標準值 2 .0 1 2 .0 /kq KN m? ? ? 活荷載設計值 /dq K N m? ? ? 總荷載 / 9 . 3 1 8 /d d dq q g K N m? ? ? ⑶ 內(nèi)力計算 計算跨度 ? 45下 44 跨中彎矩 / 2 211 9 . 3 1 8 2 . 8 8 8 7 . 7 7 21 0 1 0doM q l K N m? ? ? ? ? ? ⑷ 配筋計算 （結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) ?? ） 2 0 1 0 0 2 0 8 0oh h m m? ? ? ? ? 6227 . 7 7 2 1 0 0 . 0 7 11 1 . 0 1 0 0 0 1 0 0s c m oMf b h? ?? ? ??? 1 1 2 1 1 2 0 . 0 7 1 0 . 0 7 4s??? ? ? ? ? ? ? ? 21100 . 0 7 4 1 0 0 0 1 0 0 3 8 7 . 6 2210cmsoyfA b h m mf?? ? ? ? ? ? 受力筋選用 Φ 8@130, 2387sA mm? 平臺板的計算 A 內(nèi)力計算 計算跨度 n 0 . 0 82 . 2 3 2 . 2 722o hl l m? ? ? ? ? 跨中彎矩 / 2 211 5 . 6 8 2 . 2 7 3 . 6 688doM q l K N m? ? ? ? ? ? B 配筋計算 ? ?6 22 3 .6 6 1 0 0 .0 9 2 41 1 .0 1 0 0 0 8 0 2 0s c m oMf b h? ?? ? ?? ? ? 1 1 2 1 1 2 0 . 0 9 2 4 0 . 0 9 7s??? ? ? ? ? ? ? ? 21 1 . 00 . 0 9 7 1 0 0 0 6 0 3 0 4 . 8 6210cmsoyfA b h m mf?? ? ? ? ? ? 受力筋選用 Φ 6/8@130, 2302sA mm? 分布筋選用選 Φ6@300 平臺梁的計算 A 荷載計算：梯段板的傳來 2 .7 59 .3 1 8 1 2 .8 1 /2 KN m?? 平臺板傳來 2 . 2 35 . 6 8 0 . 2 0 7 . 4 7 /2 K N m??? ? ????? 梁自重 ( 2 0 0 3 0 0 )b h m m m m? ? ? ? ?0 . 2 0 . 3 5 0 . 0 8 2 5 1 . 3 2 /K N m? ? ? ? 45 /q KN m? B 內(nèi)力計算 n l a m? ? ? n1 .0 5 1 .0 5 4 .5 6 4 .7 7 8ol l m? ? ? ? 取兩者中較小者， ? 22m a x 11 2 1 . 6 4 . 7 8 8 6 1 . 988oM q l K N m? ? ? ? ? ? m a x 11 2 1 . 6 4 . 5 6 4 9 . 2 522nV q l K N? ? ? ? ? C配筋計算 ⑴分布筋選 縱向鋼筋（按第一類倒 L 形截面計算） 翼緣寬度： / 4788 79866of lb m m? ? ? / 22302 0 0 1 3 1 522of sb b m m? ? ? ? ? 取 / 798fb mm? 6/ 2 26 1 . 9 1 0 0 . 1 0 0 41 1 . 0 7 9 8 2 6 5s c m f oMf b h? ?? ? ??? 1 1 2 1 1 2 0 . 1 0 0 4 0 . 1 0 6s??? ? ? ? ? ? ? ? /21 1 . 00 .