【導讀】區(qū),具體位置東臨...........江，。本工程設計地下室1層，商鋪1～2層，2幢主樓地上18層，總高度。米,1幢主樓地上12層，總建筑面積44200平方米，結(jié)構形式為框剪結(jié)構。高，二層層高，本工程模板主要構件截面形式見表1。240×400、240×600、600×700、300×700、按規(guī)范要求，其中400×700、500×700～900、600×700、450×1100、240×1680～2200、400. ×1680～2200、300×2020梁超重，頂板超重，應編制《高大支撐架施工專。項方案》，經(jīng)專家論證并備案；×2200梁，500×900梁，350×650梁。有技術質(zhì)量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產(chǎn)許可證。測或檢測不合格的一律不得使用；定，嚴禁使用外觀偏差或表面銹蝕深度超標的鋼管；經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合相關標準的規(guī)定后方可使用；材料應符合現(xiàn)行國家標準《木結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》等有關規(guī)定。

　　

【正文】 R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R= kN； R kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! 九、立桿的穩(wěn)定性計算 : 立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ = N/(υA)≤ [f] : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 = kN ； 縱向鋼管的最大支座反力： N2 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N3 = = kN； 樓板混凝土、模板及鋼筋的自重： N4=[(+()/4)+(+()/4)(+)]=04 kN； 施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值： N5=(+)[+()/4]= kN； N =N1+N2+N3+N4+N5=++++= kN； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； lo 計算長度 (m)； 根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度 lo有兩個計算公式 lo=kμh和 lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即 : lo = Max[,+2]= m； k 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； μ 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， μ=； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=。 得到計算結(jié)果 : 立桿的計算長度 lo/i = / = 199 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn) 定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=(450) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ : 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫向鋼管的最大支座反力： N1 = kN ； 縱向鋼管的最大支座反力： N2 = kN ； 腳手架鋼管的自重： N3 = ()= kN； N =N1+N2+N3 =++= kN ； υ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)： i = ； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = ； W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)： W = ； σ 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； [f] 鋼管立桿抗壓強度設計值： [f] =205 N/mm2； 模板承重架施工方案 綠城慈溪滸山江以西 1地塊 21 lo 計算長度 (m)； 根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度 lo有兩個計算公式 lo=kμh和 lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即 : lo = Max[,+2]= m； k 計算長度附加系數(shù)，取值為： ； μ 計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表 ， μ=； a 立桿上端伸出 頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=。 得到計算結(jié)果 : 立桿的計算長度 lo/i = / = 199 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=(450) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = (+2) = m； k1 計算長度附加系數(shù)按照表 1取值 。 k2 計算長度附加系數(shù)， h+2a = 2取值 ； lo/i = / = 132 ； 由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) υ= ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ； σ= (450) = N/mm2； 鋼管立桿 穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ :結(jié)構層高 ，梁截面 400 1680計算： 模板承重架施工方案 綠城慈溪滸山江以西 1地塊 22 一、參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m)： ；梁截面高度 D(m)： ； 混凝土板厚度 (mm)： ；立桿沿梁跨度方向間距 La(m)： ； 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m)： ； 立桿步距 h(m)： ；板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m)： ； 梁支撐架搭設高度 H(m)： ；梁兩側(cè)立桿間距 (m)： ； 承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立桿根數(shù)： 1； 采用的鋼管類型為 Φ48； 立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)： ； 新澆混凝土重力密度 (kN/m3)： ；模板自重 (kN/m2)： ；鋼筋自重 (kN/m3):； 施工均布荷載標準值 (kN/m2)： ；新澆混凝土側(cè)壓力標準值 (kN/m2)： ； 振搗混凝土對梁底模板荷載 (kN/m2)： ；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載 (kN/m2)： ； 木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗壓強度設計值 fc(N/mm)： ； 木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2)： ； 面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度 (mm)： ； 面板彈性模量 E(N/mm2)： ；面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)： ； 梁底方木截面寬度 b(mm)： ；梁底方木截面高度 h(mm)： ； 梁底縱向支撐根數(shù)： 3； 次楞間距 (mm)： 250；主楞豎向根數(shù)： 3； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M12；穿梁螺栓水平間距 (mm)： 500； 主楞到梁底距離依次是： 250mm， 700mm， 1200mm； 主楞材料：圓鋼管； 直徑 (mm)： ；壁厚 (mm)： ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料：木方； 寬度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 次楞合并根數(shù)： 2； 二、梁側(cè)模板荷載計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 : F= F=γH 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間，取 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； 模板承重架施工方案 綠城慈溪滸山江以西 1地塊 23 V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 混凝 土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖 (單位： mm) 材料抗彎強度驗算公式如下 : σ ＝ M/W f 其中， W 面板的凈截面抵抗矩， W = 150； M 面板的最大彎矩 (Nmm)； σ 面板的彎曲應力計算值 (N/mm2)； [f] 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算： Mmax = + 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括： 新澆混凝土側(cè)壓力設計值 : q1= =； 振搗混凝土荷載設計值 : q2= 4=； 計 算跨度 : l = 250mm； 面板的最大彎矩 M = 2502 + 2502 = 105Nmm； 面板的最大支座反力為： N=+=+=； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值 : σ = 105 / 104=； 面板的抗彎強度設計值 : [f] = 13N/mm2； 面板的受彎應力計算值 σ =[f]=13N/mm2，滿足要求！ ν=(100EI)≤ l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值 : q=； l計算跨度 : l = 250mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 150； 面板的最大撓度計算值 : ν= 2504/(1009500105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[ν] = l/250 =250/250 = 1mm； 面板的最大撓度計算值 ν= 小于 面板的最大容許撓度值 [ν]=1mm，滿足要求！ 四、梁側(cè)模板支撐的計算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到： q=()=本工程中，次楞采用木方，寬度 40mm，高度 60mm，截面慣性 矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量E分別為 : W = 2466/6 = 48cm3； I = 24666/12 = 144cm4； 模板承重架施工方案 綠城慈溪滸山江以西 1地塊 24 E = N/mm2； 計算簡圖 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kNm) 變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反 力 R= kN，最大變形 ν= mm （ 1）次楞強度驗算 強度驗算計算公式如下 : σ = M/W[f] 經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 σ = 105/104 = N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值 : [f] = 17N/mm2； 次楞最大受彎應力計算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 [f]=17N/mm2，滿足 模板承重架施工方案 綠城慈溪滸山江以西 1地塊 25 要求！ （ 2）次楞的撓度驗算 次楞的最大容許撓度值 : [ν] = 500/400=； 次楞的最大撓 度計算值 ν= 小于 次楞的最大容許撓度值 [ν]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm，壁厚 ，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 2=； I = 2=； E = N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖 (kN) 主楞計算彎矩圖 (kNm) 主楞計算變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = kNm，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν = mm 模板承重架施工方案 綠城慈溪