抽油機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化初步報(bào)告-資料下載頁(yè)
【導(dǎo)讀】常規(guī)抽油機(jī)節(jié)電30-50%以上，能延長(zhǎng)整機(jī)使用壽命的特點(diǎn)。該機(jī)調(diào)參簡(jiǎn)易、維護(hù)方便、安全。可靠、維護(hù)費(fèi)用低，與常規(guī)抽油機(jī)相比節(jié)能50%以上，是一種智能型的節(jié)能抽油機(jī)，置一偏輪，以偏輪為中心形成一六連桿機(jī)構(gòu)，能很好的改善抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)性能。在相同情況下，與常規(guī)抽油機(jī)相比：，最大線(xiàn)速度??；據(jù)有關(guān)資料統(tǒng)計(jì)，我國(guó)目前抽油機(jī)井約占機(jī)械采油井總數(shù)的。92．2％，主要是采用游粱式抽油機(jī)。這種抽油機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、管理方便、操。先進(jìn)水砰的差距做一概述，并對(duì)我國(guó)抽油機(jī)的發(fā)展方向提出幾點(diǎn)建議。油機(jī)和斜并抽油機(jī)也正處于開(kāi)發(fā)和研制過(guò)程中。然而，游粱式抽油機(jī)的缺點(diǎn)是不。同時(shí)，長(zhǎng)沖程低沖次的無(wú)游梁式抽油機(jī)的性能尚有待完善度不足容易變。如我國(guó)目前生產(chǎn)的前置式抽油機(jī)只有12型和16. 利的馬克Ⅱ型抽油機(jī)，目前有8個(gè)檔次46種規(guī)格。與此同時(shí)，有些國(guó)家還先后研制了許多型式新穎的節(jié)能抽油機(jī)。另外，還有其它型式的如齒形膠帶傳動(dòng)抽油機(jī)、天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)
【正文】 號(hào)優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，查書(shū)上表 142 常用材料的 C 值，可以查得 C=107。 45 所以我取 低 速軸最小軸徑 d 80+10=90mm。則曲柄 所在軸段的直徑軸承蓋所在軸段的直徑 , 軸承段的直徑為,查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》中表 125 深溝球軸承，可得固定軸承的軸肩段直徑 ， 固定齒輪軸肩軸段的直徑 ,齒輪選取輻輪式，齒輪處軸徑仍為 112mm,軸承處軸徑為 100mm。 (2)低 速軸的軸向尺寸的確定 輪軸處鍵的確定查表 1128可以查得 h=18mm, ,設(shè)鍵長(zhǎng)為 l,則 則取鍵長(zhǎng) 齒輪輪轂寬 190mm。 曲柄處鍵的確定查表 1128可以查得 h=14mm, ,設(shè)鍵長(zhǎng)為 l,則 則取鍵長(zhǎng) 軸段長(zhǎng)為 290mm。 軸承段的周長(zhǎng)為 60mm，齒輪段為 135mm,軸肩為 10mm，過(guò)渡段為 110mm，軸承段為 34mm，外伸段為 52mm，曲柄軸段為 290mm。 （ 3）低速軸的彎扭合成強(qiáng)度校核計(jì)算 ①繪垂直面的彎矩圖 (如圖 ) ②繪水平面的彎矩圖（ b） 46 ③求合成彎矩 (c) ④求危險(xiǎn)截面的當(dāng)量彎矩 考慮最不利的情況，所以 ，則高速級(jí)齒輪嚙合處為危險(xiǎn)截面，其當(dāng)量彎矩為 ⑤對(duì)危險(xiǎn)截面進(jìn)行校核 47 圖 低速軸的受力分析 第 8 章 軸承設(shè)計(jì)計(jì)算 高速軸支撐軸承選型計(jì)算 初步確定最小軸徑：按純扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，已知高速軸的扭 矩 48 ， 傳遞功率 ，高速軸的轉(zhuǎn)速 選擇軸的材料為 45 號(hào)優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，查書(shū)上表 142 常用材料的 C 值，可以查得 C=110。 所以我取高速軸最小軸徑 d +10=。則，大帶輪所在軸段的直徑軸承蓋所在軸段的直徑 , 軸承段的直徑為,所以選擇軸承的型號(hào)為 6211。 對(duì)所選用軸承進(jìn)行校核： （ 1）計(jì)算齒輪上的作用力 設(shè)高速級(jí)齒輪齒廓在點(diǎn) C 接觸如圖 所示，軸齒間相互作用的總壓力為法向力 ，其方向沿嚙合線(xiàn)。 周向力 徑向力 49 圖 直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的作用力 (2)計(jì)算垂直面上的支承反力 如圖 由帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)的一章中，求得 ,所以可以根據(jù)受力平衡來(lái)列方程式： 解得 , =3007N 50 圖 高速軸的垂直面上受力分析簡(jiǎn)圖 （ 2）計(jì)算水平面上的支承反力 如圖 圖 高速軸水平面上受力分析圖 列平衡方程： 解得 51 所以 , 查 書(shū) 上 表 168 和 169 可 以 得 出,查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》中表 125，可得則壽命為 中間軸支撐軸承選型計(jì)算 初步確定中間軸的最小直徑介于高速軸和低速軸中間，則取軸承軸段 d=75mm, 所以選擇軸承的型號(hào)為 6 對(duì)所選用軸承進(jìn)行校核： (1)計(jì)算垂直面上的支承反力 如圖 所以可以根據(jù)受力平衡來(lái)列方程式： 52 解得 , =3114N 圖 中軸的垂直面上受力分析簡(jiǎn)圖 （ 4）計(jì)算水平面上的支承反力 如圖 圖 中軸水平面上受力分析圖 53 列平衡方程： 解得 所以 ,查書(shū)上表 168 和 169 可以得出,查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》中表 125，可得則壽命為 低速軸支撐軸承選型計(jì)算 54 （ 1） 低速軸的軸徑尺寸的確定 初步確定最小軸徑：按純扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，已知低 速軸的扭矩，傳遞功率，高速軸的轉(zhuǎn)速 擇軸的材料為 45 號(hào)優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，查書(shū)上表 142 常用材料的 C 值，可以查得 C=107。 所以我取 低 速軸最小軸徑 d 80+10=90mm。則曲柄 所在軸段的直徑軸承蓋所在軸段的直徑 , 軸承段的直徑為所以選擇軸承的型號(hào)為 6220。 對(duì)所選用軸承進(jìn)行校核： （ 1）計(jì)算齒輪上的作用力 設(shè)低速級(jí)齒輪齒廓在點(diǎn) C 接觸如圖 所示，軸齒間相互作用的總壓力為法向力 ，其方向沿嚙合線(xiàn)。 周向力 徑向力 (2)計(jì)算曲柄機(jī)構(gòu)對(duì)低速軸的作用力 55 由第四章可知曲柄對(duì)低速軸的合力為 則周向力 徑向力 圖 直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的作用力 (3)計(jì)算垂直面上的支承反力 如圖 所以可以根據(jù)受力平衡來(lái)列方程式： 56 解得 , =15282N 圖 低速軸的垂直面上受力分析簡(jiǎn)圖 （ 4）計(jì)算水平面上的支承反力 如圖 圖 低速軸水平面上受力分析圖 列平衡方程： 57 解得 所以 ,查書(shū)上表 168 和 169 可以得出,查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》中表 125，可得則壽命為 總 結(jié) 參數(shù) 各桿長(zhǎng) L1= L2= L3= L4= 傳動(dòng)角 =50? =97? 58 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 電動(dòng)機(jī) 型號(hào) Y160M18 傳動(dòng)比 高速級(jí)傳動(dòng)比為 = 低速級(jí)傳動(dòng)比 = 實(shí)際總傳動(dòng)比 各軸的功率 各軸的扭矩 各軸的轉(zhuǎn)速 減速器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 齒輪 參數(shù) 模數(shù) 分度圓直徑（ mm） 齒數(shù) 中心距（ mm） 齒頂高（ mm） 齒根高(mm) 齒寬 59 高速級(jí)齒輪 小齒輪 35 280 3 75 大齒輪 189 3 70 低速級(jí)齒輪 小齒輪 4 140 35 364 4 5 125 大齒輪 588 147 4 5 120 齒輪的構(gòu)造 齒輪軸 腹板式齒輪 輪輻式齒輪 齒輪嚙合 4. V帶的相關(guān)參數(shù) 60 帶輪參數(shù) 直徑 型號(hào) 中心距 包角 帶根數(shù) 中心軸受力 小帶輪直徑 140mm 大帶輪直徑 560mm B 型 930mm 154? 4 1925N 高速軸 61 中間軸 低速軸 型號(hào) 62 高速級(jí)軸承 6211 中間軸軸承 型號(hào) 6215 低速軸軸承 型號(hào) 6220
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