【導讀】繞城市主干道，能滿足在整個場地施工材料運輸要求。體為距形座椅，左右兩側為自然放坡。11層為、12層為6m、13層為。電梯設置10臺，耐火等級。為乙級，首層室內(nèi)地面高程為±=。《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2020；《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2020；《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2020;《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2020;《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99;《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91;《鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50205-2020；《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50204-2020；《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2020;本工程建筑物的總高度為60m。根據(jù)“建筑施工扣件式鋼管腳手。宜高出女兒墻上端1m。求，雙排腳手架搭設高度不宜超過50m，高度超過50m的雙排腳手架，應采用分段搭設等措施。根據(jù)本工程具體實際情況，采用雙管立桿、分段懸挑或分段卸荷等有效措施，但必須另行專門設計。鋼管采用直徑48mm、壁厚的普。力的關系很大）。不得隔步設置或遺漏。并且三道扣件緊接，從而加強對大橫桿的支持力。

　　

【正文】 搭接式受力分析：上部單立桿傳來的荷載由下部雙管立桿中的主、副立桿平均分擔。受力均衡，但上下立桿采用旋轉扣件搭接，旋轉扣件抗滑承載力?。ㄐD扣件抗滑承載力極限值 10KN，設計值 8KN），可靠性和安全性差。 實際施工中，最常用的是橫桿混合承重方式和對接式的雙管立桿構造。 本工程腳手架搭設高度 ，具體搭設 如下：架體下部 為雙管立桿，上部，立桿縱距 la＝ ，立桿橫距 ，步距 ； 6m 以下為 ， 6m以上為 連墻件豎向間距179。水平間距＝179。 ，鋼管外徑與壁厚φ 48179。 ，該架體在結構主體施工階段作臨邊防護 和結構施工 用，在外墻裝飾裝修施工階段作操作平臺用，每層荷載 ，同時作業(yè)層數(shù) 1層，施工總荷載 ，水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 36 腳手架采用 竹串片 ，踢腳桿、欄桿和腳手片 5層設置 一道 ，縱向水平桿置于小橫桿（橫向水平桿）之 下 ，建筑物結構型式為框架，用密目式安全立網(wǎng)全 封閉腳手架。 主立桿沿豎軸線搭設到頂，輔立桿與主立桿之間的中心距不大于200mm，主、輔立桿中的一根用直角扣件與縱向水平桿連接，每步架內(nèi)雙管立桿的兩根立桿用不少于 2只旋轉扣件連接；小橫桿（橫向水平桿）設于雙立桿之間，相鄰步架的小橫桿分別與雙管立桿中的主、副立桿用直角扣件連接。 其 構造圖如 上 雙立桿 連接構造圖所示。 施工地區(qū)基本風壓 350N/m2，城市郊區(qū)，地面粗糙度為 B類。 φ 48179。 鋼管特性：截面積 A＝ 506mm2，截面模量 W＝ 5260mm3，回轉半徑 i＝ ，每米重標準值 ，抗彎強度設計值 f＝205N/mm2。 各種構配件自重標準值： 竹串片 350N/m2，對接扣件 ，直角扣件 ，密目式安全立網(wǎng) 5N/m2（密目式安全立網(wǎng)按 179。 6m 網(wǎng)重 30N計算，即 30/（ 179。 6）＝ ，考慮到安全網(wǎng)上可能存留一些建筑雜物，取 5N/m2計算）。 施工荷載 3KN/m2179。 1＝ 3000N/m2，基本風壓 Wo＝ 350N/m2 1） 、 主立桿穩(wěn)定性 （ 1） 雙管立桿腳手架每米立桿結構自重標準值 gk＇計算單管立桿雙排鋼管腳手架每米立桿結構自 重標準值 （查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》 JGJ1302020附錄 A表 插入值 ）。 水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 37 副立桿每步與縱向水平桿相交處用直角扣件扣牢，每 6m 用對接扣件扣牢，增加的副立桿每米自重為（ +179。 +179。） /＝ ＝ 。 gk＇＝ +＝ (2)、 主立桿結構自重標準值 NG1K 主、副立桿荷載分配：主、副立桿分別承擔腳手架結構自重的 65％、35％，活荷載均由主立桿承受。 NG1K＝ [（ ）179。 +179。 ]179。 65％＝ （ 3）、 主立桿構配件自重標準值 NG2K 雙管立桿 和單管立桿 分別折合成層數(shù) ＝25 層， ＝ 17 層 。竹串片按 5層一設則 25/5=5。17/5=4。 NG2K＝ [（ 179。 179。 179。 179。 5+179。 179。 4179。 25+179。 179。 ） +（ 179。 179。 179。 179。 4+179。 179。 4179。 17+179。 179。 ） ]179。 65％＝ 。 式中 4為外立桿兩道欄桿、一道踢腳桿和一道 竹串片 支承桿的鋼管根數(shù)和。 （ 4）、 密目式安全立網(wǎng)雙管立桿雙排鋼管腳手架擋風系數(shù)φ 36m以下敞開式雙管立桿腳手架擋風系數(shù)φ 2＝ （ la178。 h）＝ （ la+2h+178。 h）178。 d/（ la178。 h）＝ （ +2179。 +179。 179。 ）179。 （ 179。 ）＝ 密目式安全立網(wǎng)網(wǎng)目密度 2300 目 /100cm2， 每目孔隙面積約為 Ao＝ ， 水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 38 安全立網(wǎng)擋風系數(shù)φ 1＝ （ 100002300179。 ） /10000＝ φ＝φ 1+φ 2φ 1178。φ 2/ ＝ +179。 ＝ （ 5）、 驗算長細比 k＝ 1，μ＝ ，λ＝ lo/i＝ kμ h/i＝ 1179。 179。 1400/＝ 132＜ [λ ]＝ 210，可 k＝ ，μ＝ ，λ＝ lo/i＝ kμ h/i＝ 179。 179。 1400/＝153，φ＝ （ 6）、 風荷載設計值產(chǎn)生的彎距 Mw 場區(qū)粗糙度 B類，場面處風壓高度變化系數(shù)μ z＝ 1，風荷載體型系數(shù)μ s＝ ＝ 179。 ＝ Mw＝ 179。 = 2hlak?? = 10 3 220 ????????? hl asz ??? = （ 7）、 主立桿穩(wěn)定性 組合風荷載時： 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ130— 2020）第 條規(guī)定：立桿的穩(wěn)定性應符合 公式的要求，即 WMAN W??≤ f 式中： N— 計算 立桿段軸向力設計值 （ N） 應按公式 水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 39 N＝ （ NG1K+NG2K） +179。 NGK =[179。（ +） +179。 179。 179。 179。 179。 3]179。 1000 ＝ 21213N WMAN W??= 5 2 6 01 2 1 2 2 65 0 62 9 2 1 2 1 3 ?? = N/mm2＜ 205N/mm2，滿足要求 不組合風荷載時： 立桿段軸向力設計值 N＝ [179。（ +） +179。 179。 179。 179。 3]179。 1000＝ 21554N AN?＝ 21554? ＝ ＜ 205N/mm2，滿足要求 2） 、 單管立桿（上部 高部分）穩(wěn)定性 （ 1）、 風荷載 設計值產(chǎn)生的彎距 Mw 敞開式鋼管腳手架擋風系數(shù)φ 2＝ （查 JGJ130201 1 附錄 A 表 取插入值 ），密目式安全立網(wǎng)全封閉腳手架擋風系數(shù) φ＝φ 1+φ 2φ 1179。 φ 2/＝ +179。 ＝，腳手架風荷載體型系數(shù)μ s＝ ＝ 179。 ＝ 離地 高處風壓高度變化系數(shù)μ z＝ 風荷載標準值 Wk＝ 179。 179。 350＝ Mw＝ 179。 178。 la178。 h2/10＝ 179。 179。 179。 179。 ＝178。 m （ 2）、 腳手架結構自重標準值 NG1K NG1K＝ 179。 ＝ （ 3）、 構配件自重標準值 NG2K 水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 40 NG2K＝ 179。 179。 179。 179。 4+179。 179。 4179。 17+179。 179。＝ （ 4）、 立桿穩(wěn)定性 組合風荷載時： 立桿段軸向力設計值 N＝ 179。（ +） +179。 179。 179。 179。 179。 3＝ WMAN W??= 52602 0 8 6 5 13528 ?? = N/mm2＜ 205N/mm2，滿足要求 不組合風荷載時： 立桿段軸向力設計值 N＝ 179。（ +） +179。 179。 179。 179。 3＝ AN?＝ 13859? ＝ ＜ 205N/mm2，滿足要求 3） 、 連墻件 離 高 處風壓高度變化系數(shù)μ z＝ ， 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（ JGJ130— 2020）第 條規(guī)定：連墻件的強度 應滿足 及穩(wěn)定性應滿足和 公式的要求， 強度 : ?? AN1? ≤ 穩(wěn)定： ?AN1≤ N1=N1W+N0 式中： 水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 41 ? — 連墻件應力值（ N/mm2） ?A — 連墻件 的 靜截面積（ mm2） A— 連墻件 的毛截面積 （ mm2） N1— 連墻件軸向力設計值（ N） N0— 連墻件 約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力。單排架取2KN，雙排架取 3KN。為安全起見本工程取 5KN ? — 連墻件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)連墻件長細比按規(guī)范附錄 A 表 取值； f— 連墻件鋼材的強度設計值（ N/mm2）按規(guī)范表 采用； N1W— 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值，按規(guī)范 定計算； N1W= WkA? 式中 ： AW— 單個連墻件所覆蓋的腳手架外 側面的迎風面積 風荷載產(chǎn)生的軸向力設計值 N1w＝ 179。 179。 179。 350179。 179。 ＝ 12321N， 連墻件軸向力設計值 N1＝ Nw+No＝ 12321+3000＝ 15321N 連墻件φ 48179。 300+200+120＝ 620mm， 由于兩端均為扣件連接，故兩端均為鉸接節(jié)點，計算長度 LO=2L=1240mm，鋼管回轉半徑 i=： λ＝ 1240/＝ 84，查 JGJ1302020附錄A， 表 ＝ ?? AN1? = 50615321 =＜ 179。 205=，連墻件的強度水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 42 滿足要求 ?AN1= 15321? =＜ 179。 205=， 連墻件穩(wěn)定性滿足要求 扣件抗滑移計算： 查規(guī)范表 可知扣件抗滑移能力為 ，由于產(chǎn)品質量很難達到規(guī)范的承載力設計值要求，故應乘 折減系數(shù) 連墻件采用一根φ 48179。 用直角扣件連接外，兩邊各加一只直角扣件于連墻件鋼管上與之頂緊，提高扣件的抗滑承載力，扣件抗滑承載力按 2 只計算， N＝＜ 8179。 2179。 ＝ ，扣件抗滑承載力 不能 滿足要求。 故采取 連墻件按兩步兩跨， 縮小 迎風面積， AW=179。 =。 則 N1W= WkA? =179。 179。 179。 350179。 = 連墻件軸向力設計值 N1＝ Nw+No＝ 8507+3000＝ 11507N＜ 8000179。 179。 2=12800N 根據(jù)試驗表明：當直角扣件的擰緊力矩達 40～ ，單扣件在 12KN 的荷載下會滑移，其抗滑承載力可取 ；雙扣件在 20KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取 ； 連墻件軸向力設計值 N1＝ ＜ 12KN 故滿足設計要求。 （ 4）地基承載力 基坑四周分層回填夯實后澆筑 150mmC15砼，作為架體立桿基礎， 桿底墊寬 200mm，厚 50mm木板，可滿足施工要求，計算過程略。 水富縣昭投楓葉寫字樓工程 外架 專項施工方案 重慶長坪 建設集團有限公司云南省水富分公司 作者：李龍祥 43 上述計算中，取主立桿承受荷載的 65%時安全的，理由見下。 雙立桿腳手架試驗結果表 明： 1） 用這種方式搭設高腳手架在一定范圍內(nèi)是可行的，它在構造上比懸挑腳手架簡單； 2） 雙管立桿腳手架的破壞特征（試驗），均是上部單立桿失穩(wěn)造成。在這種條件下，只要上部單立桿滿足自身穩(wěn)定性要求，則雙立桿不必進行穩(wěn)定性驗算，但雙立桿腳手架試驗破壞特征不能完全反映現(xiàn)場實際情況，不能排除存在其他失穩(wěn)破壞，所以仍要對雙立桿部分進行計算； 3） 雙管立桿中，主、副立桿載荷分配規(guī)律是，主立