【導(dǎo)讀】械化、自動化程度較高、勞動條件較好、燒成制度易于控制及產(chǎn)品質(zhì)量較高。備重量較輕，制造方便。隧道窯前設(shè)有干燥器不僅可以簡化工藝、減少磚坯搬運的破損及減輕揚塵，且為全盤機(jī)械化、自動化創(chuàng)造條件。行設(shè)計建造的，已經(jīng)累積了較為豐富的經(jīng)驗。但在自動控制，節(jié)約能源等方面。仍然有很多工作窯做。主要包括設(shè)計技術(shù)數(shù)據(jù)，材質(zhì)的選擇，結(jié)構(gòu)特點，壓力平衡設(shè)。計，燃料燃燒計算，熱平衡和風(fēng)機(jī)的選擇。該窯的主要特點是高溫調(diào)節(jié)靈活，在不缺氧的條件下燒成溫度是1600℃，或證書使用過的材料。與我一同工作的同志對本研究所做的任何貢。獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了謝意。本人授權(quán)青島農(nóng)業(yè)大學(xué)可以將本畢業(yè)論文（設(shè)計）全部或。復(fù)制手段保存和匯編本畢業(yè)論文（設(shè)計）。本人離校后發(fā)表或使用該。時，單位署名為。

　　

【正文】 。其形式有以下兩種： （ 1） 斜接式（ 2）直接式 建筑陶瓷隧道窯窯內(nèi)軌道普遍采用 斜接式，直接式結(jié)構(gòu)簡單，但窯車運行中易受震動。故窯內(nèi)軌道較少采用。本設(shè)計采用斜接式。 軌道膨脹縫 鋼軌與鋼軌銜接處應(yīng)留膨脹縫，其寬度決定于窯下溫度，鋼軌材料和鋼軌長度。 建筑陶瓷隧道窯一般采用普通輕軌。 封砂槽 和漏砂槽 隧道窯的窯車兩側(cè)裝有鋼制擋板，窯車在窯內(nèi)運動時，裙板插入砂封槽中， 第 21 頁 砂封槽設(shè)置在隧道窯內(nèi)兩側(cè)的窯墻上，被稱為：砂封裝置。砂封槽多用耐火磚或槽鋼、角鋼制成，其內(nèi)盛有砂子。砂粒直徑 1~3mm,砂封裝置阻隔了窯車得上下空間，從而最大限度地防止窯內(nèi)正壓區(qū)的熱氣體從車下溢出而燒壞車下金屬件，也最大限度地防止冷空氣漏入窯內(nèi)負(fù)壓區(qū)而降低氣流溫度和增大氣流分布的不均勻。為使因窯車運動帶出窯的砂粒損耗得到及時補(bǔ)充，一般在隧道窯預(yù)熱帶設(shè)置 2~3 對加砂管，在隧道窯末端設(shè)置一對漏砂槽。 曲折密封 為了防止隧道窯內(nèi)的熱 量直接輻射給窯車得金屬部分，在窯車與窯墻襯磚之間，以及窯車與窯車之間還增加了曲折密封，這樣還可增加窯內(nèi)熱氣體溢出的阻力或冷空氣漏入窯內(nèi)的阻力。從而有助于密封。另外，因為窯車與窯車之間要承受推力，所以前后相鄰兩個窯車得襯磚之間不能直接接觸，而是依靠金屬車架的凹凸接觸，凹槽中填以耐火纖維，以防止通過前后兩個窯車之間上、下通道的漏氣。 9 燃料燃燒計算 燃料消耗和燃燒溫度的計算 空氣量和煙氣量的計算 如圖 2 該窯爐使用發(fā)生爐重油為燃料其組成如下 組分 C H O N S M A 含量 % 取空氣系數(shù) a= 重油溫度和空氣溫度均為 20℃，其中空氣在 0~20℃的平均比熱容為℃，計算 1KG 重油燃?xì)馑枰目諝饬考吧蔁煔饬俊? 基準(zhǔn)： 1KG 重油 理論空氣量為： Va0=（ C/12+H/4+S/32O/32） 100/21 =(Nm3/kg) 實際空氣量為： Va=aVa0= =(Nm3/kg) 理論煙氣量為： V0=(C/12+H/2+M/18+S/32) +VO2O 79/21 =+++ 79/21 =(Nm3/kg) 第 22 頁 實際煙氣量為： V=V0+（ a1） Va0=+()=(Nm3/kg) 煙氣組成為： CO H2O、 N O SO2 CO2=（ .875/12 ） /=% H2O=（ +） N2=（ + 79%） /=% O2=（ ） 21%/=% SO2= 燃燒溫度的計算 Q 低 =32793C+98320H9100（ OS） 2450M（ kJ/kg） （ 91） =39394 重油比熱 :C 油 =+（ t 油 100） = 一次空氣物理熱： Q1== 20=(KJ) 二次空氣物理熱： Q2== 1000=（ kJ） T 理論 =（ Q 低 +CfTf+VaCaTa） /VC （ 92） =(39394+ 20++)/ =(℃ ) 取隧道窯高溫系數(shù)為 T 實際 ： T 實際 = =＞ 1600 可以滿足設(shè)計需求。 10 熱平衡計算 熱量收入項 燃料燃燒的化學(xué)熱量； Q 化燃 =B Q （ 101） 式中 B燃料消耗量， kg /h。 Q 化燃 =39394B 燃料帶入的物理量 Q 物燃 =BC 燃 t 燃 （ 102） 式中 t 燃 — 進(jìn)窯燃料溫度，℃； C 燃 — 燃料 0℃～ t℃時的平均熱容， kcal/kg.℃ 。 Q 物燃 =20 = 第 23 頁 助燃空氣帶入的物理量 在一般情況下，空氣帶入的熱量甚微，常忽略不計。助燃空氣帶入的物理熱按下式計算； Q 助 .空 =aV0C 助空 t 助空 B （ 103） 式中 a— 燃料燃燒時，空氣過剩系數(shù)。當(dāng)要求燃料完全燃燒時，計算采用的最小 a 值， 液體燃料： a=～ ； V0— 單位燃料燃燒時理論所需空氣量， m3/kg； t 助空 — 助燃空氣的溫度，℃； C 助空 — 助燃空氣在 t 助空 ℃時的熱容， kcal/m3.℃ 。 Q 助 1= 1000 = Q 助 2= 20 = 在預(yù)熱帶吸入空氣帶入的物理熱； Q 吸 .空 =B（ a 煙 a） V0C 吸 .空 t 吸空 （ 104） 式中 a 煙 — 排出煙氣中的空氣過剩系數(shù)。窯長阻力大，負(fù)壓大的窯可 取 5～ 6； T 吸、空 、 C 吸、空 — 被吸入空氣的溫度和熱容 .℃和 kcal/m3。 Q 吸 .空 =B（ ） 20 = 入窯胚體帶入的物理熱： Q 制 =G 制 C 制 t 制 （ 105） 式中 G 制 — 每小時入窯制品干重量， kg /h； t 制 — 入窯制品的溫度，℃ ； C 制 — 入窯制品在 t 制 時的熱容 ， kcal/kg℃ 。 每小時入窯干胚量 :7000 60/110=Q 制 = 60 =48575（ kJ） 窯車襯磚帶入的物理量 Q 襯 =Σ G 襯 C 襯 t 襯 （ 106） 式中 G 襯 、 C 襯 、 t 襯 為響應(yīng)窯車襯磚材料的重量、熱容和溫度 。 圖 3 窯車襯磚的密度和熱容 材質(zhì) 密度（ kg/m3） 熱容 (kcal/kg.℃ ) 鎂磚 2700 輕質(zhì)粘土磚（ r=） 1300 輕質(zhì)粘土磚（ r=） 800 粘土磚 2020 每輛窯車上各種磚重： 第 24 頁 G1=V1r1=2700 = G2=V2r2=1300 = G3=V3r3=800 = G4=V4r4=2020 2= Q 襯 =(G1C1+G2C2+G3C3+G4C4) 60/110 20 =(+++) 60/110 20 =（ kJ） 窯車金屬帶入的物理熱 ； Q 金 =G 金 C 金 t 金 （ 107） =4370 20 60/110 =（ kJ） 式中 G 金 、 C 金 、 t 金 為窯車金屬的重量、熱容和溫度 。 熱量支出項 蒸發(fā)和加熱水分的熱量： Q水 =G水（ 595t1+） （ 108） =7000 2%(59520+ 250) 60/110 =（ kJ） 式中 G 水 — 每小時窯車上制品和耐火物帶入水分的重量， kg/h； 595— 0℃時。每公斤水汽化為蒸汽所需的熱量， kcal/kg； T1— 帶入窯內(nèi)水分的溫度 ； T2— 水蒸氣由窯內(nèi)排出時的溫度，對于一般建 筑陶瓷隧道窯，廢氣排出溫度通常在 200～ 300℃左右； — 250℃時，每公斤水蒸氣的熱容， kcal/kg.℃ 。 出燒成制品帶走的熱量 ： Q1制 =G 制 C1制 t1制 （ 109） =7000 98%(+ 104 1400) 1400 60/110 =6624005（ kJ） 式中 G 制 — 每小時入窯制品的重量。 kg/h； T1制 — 在燒成帶末端制品的溫度，℃ ； C1制 — 制品在 t1制時的熱容， kcal/kg.℃ 。 出燒成帶窯車上耐火物帶走的熱量： Q1耐 =Σ G 耐 C1 耐 t 耐 （ 1010） 第 25 頁 式中 G 耐 — 每小時進(jìn)入窯內(nèi)的窯車上每種耐火物重量， kg/h； T1耐 — 在燒成帶末端，窯車上耐火物的溫度。一般取 T1耐 =T1制 ，℃； C1耐 — 窯車上每種耐火物在 t1耐的熱容， kcal/kg，℃。 如圖 4出燒成帶窯車上耐火物的溫度、熱容和每小時進(jìn)入窯內(nèi)的重量 材質(zhì) r（ kg/m3） c(kcal/kg.℃ ) 加熱平均溫度 鎂磚 2700 1550 輕質(zhì)粘土磚（ ） 1300 900 輕質(zhì)粘土磚（ ） 800 400 粘土磚 2020 300 Q1耐 =(G1C1+G2C2+G3C3+G4C4) 60/110 1400 =1991307（ kJ） 胚體化學(xué)反應(yīng)耗熱量 Q 應(yīng) =G 制 A 制 A 應(yīng) （ 1011） =3818 500 50% =3996492（ kJ） 式中 G 制 — 每小時入窯制品重量， kg/h； A 制 — 胚體中 MgO 重量百分含量， 87%； A 應(yīng) — 制品每公斤 MgO 耗 熱量 。 排出廢氣帶走的熱量： Q 廢 =B（ V0煙 +（ a 煙 1） V0） C 廢 *t 廢 （ 1012） =B[+() ] 200 = 式中 V0煙 — 理論燃燒產(chǎn)物量， m3/kg； T 廢 — 廢氣排出時的溫度（一般在 200～ 300℃左右），℃ ； C 廢 — 排出廢氣在 t 廢 時的熱容， kcal/kg /m3.℃。 窯墻窯頂散熱損失 窯墻散熱損失：預(yù)熱帶總傳熱系數(shù) K1=1/（ S1/λ 1+S2/λ 2+S3/λ 3+1/）= 燒成帶總傳熱系數(shù) K2= 冷卻帶總傳熱系數(shù) K3= F散 =F內(nèi) + （ 1013） F1散 = 75+ 75= F2散 = 30+ 30= F3散 = 60+ 60= 第 26 頁 Q1散 =（ 120020） =323949 Q2散 =（ 160020） =167624 Q3散 =（ 140020） =297373 Q1總 =788946（ kJ） 窯頂散熱損失：預(yù)熱帶總傳熱系數(shù) K1=