【導讀】、立桿采用6米鋼管搭設。

　　

【正文】 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計 算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 19 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 最大彎矩 Mmax= ； 最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 141000 )+ 0103 / 2610 = N/mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！ 、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 18號工字鋼 ,計算公式如下 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb = 570 88 235 /( 1200180235) = 由于 φb大于 ，查《鋼結構設計規(guī)范》 (GB500172020)附表 B，得到 φb值為 。 經過計算得到最大應力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 、 拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計 算 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 20 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1= kN； 、拉繩的強度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的內力計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉 力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)， 計算中可以近似計算 Fg=， d為鋼絲繩直徑 (mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 61 63 661鋼絲繩分別取 、 ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中 [Fg]取 ， α=， K=3，得到： Fg= 經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于 12mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強 度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 [f] 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取 [f] = 125N/mm2； 所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)最小直徑 D=(4/125) 1/2 =14mm； 、 驗算錨固鋼筋 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 21 ?采用圓鋼 16鋼筋錨固兩道，驗算后面一道： A= ?后面一道錨固點處受拉力 F，（工字鋼 自重忽略不計） ?= + ?F=( +)/ = (kN) ?(1)鋼筋強度 ?σ =F247。 2A = 103247。（ 2） = f = 215 N/mm2 ?滿足要求； ?(2)焊縫強度驗算 ?錨固做法：將 2φ 16 鋼筋在工字鋼的上翼緣處砸倒，單面搭接焊接，焊縫長 lf=100 hf== 16= =5mm， fvw=F/=11410247。 ( 5 100) = (N/mm2) ＜ [fvw]=160N/mm2 ?滿足要求。 第十一章、型鋼懸挑卸料平臺計算 型鋼懸挑卸料平臺設計示意圖 、荷載參數(shù) 、荷載參數(shù) 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重 (kN/m2)： ； 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 22 欄桿、擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重 (kN/m)： ； 施工人員等活荷載 (kN/m2):，最大堆放材料荷載 (kN):。 、 懸挑參數(shù) 內側鋼繩與墻的距離 (m)： ，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離 (m)： ； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 (m)： ； 鋼絲繩安全系數(shù) K： ，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算； 預埋件的直徑 (mm)： 。 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 、 水平支撐梁 主梁材料類型及型號： 14b號槽鋼槽口豎向 ； 次梁材料類型及型號： 10號槽鋼槽口豎向； 次梁水平間距 ld(m)： ，建筑物與次梁的最大允許距離 le(m)： 。 、 卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁 (主梁 )的懸挑長度 (m)： ，水平鋼梁 (主梁 )的錨固長度 (m)： ；平臺計算寬度 (m)： 。 、次梁的驗算 次梁選擇 10號槽鋼槽口豎向 ，間距 ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Iy=； 轉動慣量 Wy=； 回轉半徑 iy=； 截面尺寸： b=48mm,h=100mm,t=。 、 荷載計算 1) 腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為 ； Q1 = = ； 2) 最大的材料器具堆放荷載為 ， 轉化為線荷載： Q2 = = ； 3) 槽鋼自重荷載 Q3= ； 經計算得到 靜荷載設計值 q = (Q1+Q2+Q3) = (++) = ； 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 23 經計算得到 活荷載設計值 P = = 。 、 內力驗算 內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩 M的計算公式為： 經計算得到，最大彎矩 M = +。 、 抗彎強度驗算 次梁應力： 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材的抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 、 整體穩(wěn)定性驗算 其中， φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經過計算得到 φb=570235/()=；由于 φb大于，按照下面公式調整： 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 24 得到 φb=； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 、主梁的驗算 根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇 14b號槽鋼槽口豎向 ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Iy=； 轉 動慣量 Wy=； 回轉半徑 iy=； 截面尺寸， b=60mm,h=140mm,t=； 、 荷載驗算 1) 欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為 ； Q1 = ； 2) 槽鋼自重荷載 Q2=靜荷載設計值 q = (Q1+Q2) = (+) = ； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (+)/2=； 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 25 、 內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖 () 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm) 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 26 卸料平臺的主梁按照集中荷載 P和均布荷 載 q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，得到： R[1] = kN； R[2] = kN； 最大支座反力為 Rmax= kN； 最大彎矩 Mmax= ； 最大撓度 V= mm。 、 抗彎強度驗算 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材抗壓強度設計值， [f] = N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =106/+103/= N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]= N/mm2，滿足要求 ! 、 整體穩(wěn)定性驗算 其中 φb 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=570235/()=； 由于 φb大于 ，應按照下面公式調整： 可得 φb=； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 106/()= N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 [f]=,滿足要求 ! 、鋼絲拉繩的內力驗算 水平鋼梁的垂直支坐反力 RCi和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算， 旅順南路破車溝科研樓項目 腳手架施工方案 江蘇南通三建集團有限公司 27 RCi = RUisinθi 其中 RCi 水平鋼梁的垂直支坐反力 (kN)； RUi 拉鋼繩的軸力 (kN)； θi 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sinθi = Sin (ArcTan ((+)) = ； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為： RUi = RCi / sinθi； RU1 = / = kN； 、鋼絲拉繩的強度驗算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU取 最大值進行驗算，為 ； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：