【導讀】建筑用途住宅樓層數地下2層，地上32層；相關施工設計圖紙等。能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。700中Q235A鋼的規(guī)定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不。術規(guī)范》JGJ130-2021的有關規(guī)定，必須涂有防銹漆。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴。禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。置→全面檢查校正→群體固定→辦預檢。審批手續(xù)應齊全。專門技術培訓，考核合格后方可上崗。1）下層樓板應具有承受上層施工荷載的承載能力，否則應加設支撐支架；定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。H對梁和板安裝二次支撐前，其上不得有施工荷載，支撐的位置必須正確。支撐或連接件的荷載不應超過其允許值。

　　

【正文】 桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a=。 得到計算結果 : 立桿的計算長度 lo/i = / = 185 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數 υ= ； 鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ=(424) = N/mm2； 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 十、立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : fg = fgkk c = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。 p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！ xx＃樓 xx 有限公司 柱模板計算書 計算選用本工程中最大柱截面尺寸 *，其 余全部按此截面受力配置 柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖 柱截面寬度 B(mm):；柱截面高度 H(mm):；柱模板的總計算高度 :H = ； 一、參數信息 柱截面寬度 B方向對拉螺栓數目 :1；柱截面寬度 B方向豎楞數目 :4； 柱截面 高度 H方向對拉螺栓數目 :1；柱截面高度 H方向豎楞數目 :3； 對拉螺栓直徑 (mm):M12； 柱箍材料 :木方； 寬度 (mm):；高度 (mm):； 柱箍的間距 (mm):450；柱箍合并根數 :1； 豎楞材料 :木方；豎楞合并根數 :1； xx＃樓 xx 有限公司 寬度 (mm):；高度 (mm):； 面板類型 :膠合面板；面板厚度 (mm):； 面板彈性模量 (N/mm2):；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):； 面板抗剪強度設計值 (N/mm2):； 方木抗彎強度設計值 fc(N/mm2):；方木彈性模量 E(N/mm2):； 方木抗剪強度設計值 ft(N/mm2):； 二、柱模板荷載標準值計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值 : F= F=γH 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時間， 取 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 模板計算高度，取 ； β1 外加劑影響修正系數，取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數，取 。 分別計算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=； 傾倒混凝土時產生的荷載 標準值 q2= 2 kN/m2。 三、柱模板面板的計算 模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度 B方向和 H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 由前述參數信息可知，柱截面高度 H方向豎楞間距最大，為 l= 220 mm，且豎楞數為 3，因此柱截面高度 H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。 xx＃樓 xx 有限公司 面板計算簡圖 對柱截面 寬度 H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： M= 其中， M面板計算最大彎矩 (Nmm)； l計算跨度 (豎楞間距 ): l =； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： =； 式中， 《施工手冊》 取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最大彎矩： M = 220220= ； 面板最大應力按下式計算： σ =M/Wf 其中， σ 面板承受的應力 (N/mm2)； M 面板計算最大彎矩 (Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面寬度， h:面板截面厚度； W= 450104 mm3； f 面板的抗彎強度設計值 (N/mm2)； f=； 面板的最大應力計算值： σ = M/W = 104 / 104 = ； 面板的最大應力計算值 σ =[σ]=13N/mm2，滿足要求！ 最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下 : xx＃樓 xx 有限公司 V= 其中， V面板計算最大剪力 (N)； l計算跨度 (豎楞間距 ): l =； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： =； 式中， 《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =+= kN/m； 面板的最 大剪力： V = = ； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ 面板承受的剪應力 (N/mm2)； V面板計算最大剪力 (N)： V = ； b構件的截面寬度 (mm)： b = 450mm ； hn面板厚度 (mm)： hn = ； fv面板抗剪強度設計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 面板截面受剪應 力計算值 : τ =3(2450)=； 面板截面抗剪強度設計值 : [fv]=； 面板截面的受剪應力 τ =[fv]=，滿足要求！ 最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下 : ν=(100EI) 其中， q作用在模板上的側壓力線荷載 (kN/m)： q = ＝ kN/m； ν面板最大撓度 (mm)； l計算跨度 (豎楞間距 ): l = ； E面板彈性模量（ N/mm2）： E = N/mm2 ； I面板截面的慣性矩 (mm4)； I=bh3/12 I= 450105 mm4； 面板最大容許撓度 : [ν] = 220 / 250 = mm； xx＃樓 xx 有限公司 面板的最大撓度計算值 : ν= (100105) = mm； 面板的最大撓度計算值 ν = 小于 面板最大容許撓度設計值 [ν]= ,滿足要求！ 四、豎楞計算 模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。 本工程柱高度為 ,柱箍間距為 450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，豎楞采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 608080/61 = 64cm3； I = 60808080/121 = 256cm4； 豎楞計算簡圖 支座最大彎矩計算公式： M= 其中， M豎楞計算最大彎矩 (Nmm)； l計算跨度 (柱箍間距 ): l =； q作用在豎楞上的線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： =； q = += kN/m； 豎楞的最大彎距： M == 105Nmm； σ =M/Wf 其中， σ 豎楞承受的應力 (N/mm2)； M 豎楞計算最大彎矩 (Nmm)； W 豎楞的截面抵抗矩 (mm3)， W=104； xx＃樓 xx 有限公司 f 豎楞的抗彎強度設計值 (N/mm2)； f=； 豎楞的最大應力計算值 : σ = M/W = 105/104 = ； 豎楞的最大應力計算值 σ =[σ]=13N/mm2，滿足要求！ 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : V= 其中， V豎楞計算最大剪力 (N)； l計算跨度 (柱箍間距 ): l =； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括 : 新澆混凝土側壓力設計值 q1: =； 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： =； q = += kN/m； 豎楞的最大剪力： V = = ； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ 豎楞截面最大受剪應力 (N/mm2)； V 豎楞計算最大剪力 (N)： V== 450=； b 豎楞的截面寬度 (mm)： b = ； hn豎楞的截面高度 (mm)： hn = ； fv豎楞的抗剪強度設計值 (N/mm2)： fv = N/mm2； 豎楞截面最大受剪應力計算值 : τ =3(21)=； 豎楞截面抗剪強度設計值 : [fv]=； 豎楞截面最大受剪應力計算值 τ =[fv]=，滿足要求！ 最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下 : νmax=(100EI)≤[ν]=l/250 其中， q作用在豎楞上的線荷載 (kN/m)： q = = kN/m； νmax豎楞最大撓度 (mm)； l計算跨度 (柱箍間距 ): l = ； xx＃樓 xx 有限公司 E豎楞彈性模量（ N/mm2）， E = N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩 (mm4)， I=106； 豎楞最大容許撓度 : [ν] = 450/250 = ； 豎楞的最大撓度計算值 : ν= (100106) = mm； 豎楞的最大撓度計算值 ν= 小于 豎楞最大容許撓度 [ν]= ，滿足要求！ 五、 B方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用木方，寬度 60mm，高度 80mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = 608080/6 1= 64cm3； I = 60808080/12 1= 256cm4； 按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載 (kN)； P = ( + 2) = kN； B方向柱箍剪力圖 (kN) 最大支座力 : N = kN； xx＃樓 xx 有限公司 B方向柱箍彎矩圖 (kNm) 最大彎矩 : M = kNm； B方向柱箍變形圖 (mm) 最大變形 : ν = mm； 1. 柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 σ =M/Wf 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值 : M = Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩 : W = 64000 mm3； B邊柱箍的最大應力計算值 : σ = N/mm2； 柱箍的抗彎強度設計值 : [f] = 13 N/mm2； B邊柱箍的最大應力計算值 σ =108/107=計值 [f]=13N/mm2，滿足要求 ! 2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到 : ν= mm； 柱箍最大容許撓度 :[ν] = 300 / 250 = mm； 柱箍的最大撓度 ν= 小于 柱箍最大容許撓度 [ν]=，滿足要求 ! τ = 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ 柱箍承受的剪應力 (N/mm2)； xx＃樓 xx 有限公司 V柱箍計算最大剪力 (N)： V