【文章內(nèi)容簡介】 18%。 312 影響熱制度的主要因素 ：品位提高 1%，焦比降低 2%； ：灰分增加 1%，焦比升高 2%；含硫增加 %，焦比升高 ～ 2%； ：爐料和氣流接觸越充分煤氣能量利用越充分，爐溫會增加，反之當煤氣流的分布失常，如發(fā)生管道等，由于煤氣利用變差，爐溫會降低； ：如風量變化、爐渣堿度波動、裝料制度的變更以及冷卻設(shè)備的漏水、原燃料稱量的誤差等均會影響熱制度的穩(wěn)定。 313 利用倒流休 風管道進行倒流操作時，按下列程序執(zhí)行： 16 A 應(yīng)打開 2/3 數(shù)量的風口窺視孔。 ，應(yīng)立即回風頂回，然后緩緩放風，逐步使風壓到零，仍不能避免灌渣時，立即把窺視孔大蓋打下，排出渣子休風。 ，倒流閥故障又必須倒流時，可用熱風爐倒流，但時間不允許超過 30 分鐘，時間拖長時必須另換一座熱風爐倒流，總時間不超過一小時。 D 因故緊急休風，放風閥失靈時，可通知熱風爐打開冷風閥，打開煙道利用煙道放風或通知鼓風機放風。 314 兩把探尺相差超過 米，謂偏料。長期偏料應(yīng)檢查下列 情況： ； ； ，大、小料鐘中心位置是否偏移； 、支管有無堵塞； 、損壞，查出問題及時糾正和處理。 315 高爐送風量的大小，取決于 風機出力及料柱透氣性和風口進風斷面積 ，從而尋求合適的風速和鼓風動能。在一般情況下，風口應(yīng)力求等徑、等長、全開。 A 風機出力及料柱透氣性和風口進風斷面積 B 風機出力 C 料柱透氣性 D 風口進風斷面積 316 禁止長時間堵風口操作，因故慢風操作或風機出力不足時，為保證順行， 可以 堵風口或加套 ，應(yīng)注意適當、適時。 A 可以堵風口或加套 B 不必堵風口或加套 C 只能堵風口 D 只能加套 317 高爐操作應(yīng)保持全風量操作下列情況增加風量 a. 高爐尚未達到規(guī)定的全風量，且有加風之可能時； b. 減風原因消除時； c. 休風后的復(fù)風。休風時間小于 4 小時，可按全風壓 80%以上復(fù)風；休風時間 4 小時以上時，應(yīng)按全風壓 70%送風。如果送風后半小時爐料 17 不下，應(yīng)人工坐料。如果送風后，風口工作活躍，風量風壓適應(yīng)，料面活動，應(yīng)及時改全風操作，愈接近全風，加風愈應(yīng)慎重，兩次加風間隔不少于 20分鐘。 a. 料速過快，兩小時料速已明顯超過正常值，風溫已用盡； b. 發(fā)生管道行程，嚴重偏行，連續(xù)崩料或有懸料可能時； c. 爐溫急劇向涼，風溫無法挽回時； d. 因設(shè)備故障無法按正常料線操作，或爐頂溫度超過 450℃故障仍不能排除時； e. 由于原燃料供應(yīng)緊張，必須降低冶煉強度時； f. 因故造成出渣、出鐵嚴重晚點時； g. 高爐爐缸貯鐵量接近或超過安全容鐵量，或鐵水罐盛裝不下時。 減風量的幅度，應(yīng)根據(jù)需要決定，要求一次減到需要水平，但是任何時候都嚴禁風口灌渣，特別是在風口涌渣及出渣、出鐵之前，要慎重從事。 319 熱制度的調(diào)劑 ：主 要是靠調(diào)整焦炭負荷來實現(xiàn)的。 當爐溫波動較小時可以采用風溫和加濕來調(diào)劑；當熱制度變化較大時要調(diào)整焦負荷，必要時通過控制料速來調(diào)整。 A 當爐溫波動較小時可以采用風溫和加濕來調(diào)劑；當熱制度變化較大時要調(diào)整焦負荷，必要時通過控制料速來調(diào)整。 B 當爐溫波動時只能采用風溫和加濕來調(diào)劑 C 當爐溫波動時只能調(diào)整焦負荷。 D 當爐溫波動時只能通過控制料速來調(diào)整。 320 休風前呈懸料狀態(tài)時，必須在坐料之后進行， 料未坐下不準休風 ，坐料之后趕上料線方可休風。 A 料未坐下不準休風 B 料未坐下可以休風 321 長期休風必須爐頂點火時，短期休風有下列情況之一者，也應(yīng)點火，且專人看管。 、設(shè)備時； ； ； 18 ，必須在卸下火管之后，同時打開倒流閥。 322 生產(chǎn)實踐證明，在相似的冶煉條件下，鼓風動能隨冶煉強度的提高而降低，并形成雙曲線關(guān)系，這是因為 隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤氣量加大，回旋區(qū)擴大為維持適宜的回旋區(qū)長度以保持合理的煤氣流分布，并應(yīng)擴大風口，降低風速和鼓風動能。 A 隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤 氣量加大，回旋區(qū)擴大為維持適宜的回旋區(qū)長度以保持合理的煤氣流分布，并應(yīng)擴大風口，降低風速和鼓風動能。 B 隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤氣量加大，回旋區(qū)擴大為維持適宜的回旋區(qū)長度以保持合理的煤氣流分布，并應(yīng)擴大風口，降低風速和鼓風動能。 C 隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤氣量加大，回旋區(qū)擴大為維持適宜的回旋區(qū)長度以保持合理的煤氣流分布，并應(yīng)擴大風口，降低風速和鼓風動能。 D 隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤氣量加大，回旋區(qū)擴大為維持適宜的回旋區(qū)長度以保持合理的煤氣流分布，并應(yīng)擴大風口，降 低風速和鼓風動能。 323 評價原料質(zhì)量好壞的內(nèi)容很多，經(jīng)常使用的主要評價指標之一有礦石含鐵量、含粉率（小于 5mm）和高溫冶金性能等，這些指標都對料柱透氣性有很大影響。長期生產(chǎn)實踐證明， 原料含鐵量高、渣量少、粒度均勻、含粉率低，高溫冶金性能好能適應(yīng)較大的風速與鼓風動能 。而且相比之下，含粉率高的不利影響更為明顯，這是因含鐵量低時需增加單位生鐵的焦碳消耗量，焦碳的透氣性好，可以減輕含鐵量低渣量大對 19 爐料透氣性的不利影響。 A 原料含鐵量高、渣量少、粒度均勻、含粉率低，高溫冶金性能好能不適應(yīng)較大的風速與鼓風動 能 B 原料含鐵量高、渣量少、粒度均勻、含粉率低，高溫冶金性能好能適應(yīng)較大的風速與鼓風動能 C 原料含鐵量高、渣量少、粒度均勻、含粉率低，高溫冶金性能好能的與風速 、 鼓風動能沒有關(guān)系 324 高爐采用富氧鼓風時，由于風中含氧量提高，同等冶煉強度所需要的空氣體積減少（主要是氮氣減少），使生成的煤氣量也減少，所以，要求富氧時的風速、鼓風動能比不富氧時高一些 。 A 要求富氧時的風速、鼓風動能比不富氧時高一些 B 要求富氧時的風速、鼓風動能比不富氧時底一些 C 要求富氧時的風速、鼓風動能與不富氧時一樣 ?????????所謂風口長短，是指風口伸入爐缸內(nèi)部的長短。伸入爐缸內(nèi)較長的風口，易使風口前的回旋區(qū)向爐缸中心推移，等于相對縮小爐缸直徑，所以它比 伸入爐缸內(nèi)短的風口的風速和鼓風動能應(yīng)小一些 。一般長風口適用于低冶煉強度或爐墻侵蝕嚴重、邊緣煤氣容易發(fā)展的高爐。 ????伸入爐缸內(nèi)短的風口的風速和鼓風動能應(yīng)小一些 ?????伸入爐缸內(nèi)短的風口的風速和鼓風動能應(yīng)大一些 ???????在高爐容積、爐缸直徑相似的情況下，一般是風口數(shù)目越多，鼓風動能越低，但風速越高。從鼓風動能的計算公式可知當冶煉強度一定時，風量（ Q）也一定。 則風 口數(shù)目（ n）越多，鼓風動能 (E)必然降低。 A 則風口數(shù)目與鼓風動能 (E)無關(guān)。 20 B 則風口數(shù)目（ n）越多，鼓風動能 (E)必然降低。 C 則風口數(shù)目（ n）越多，鼓風動能 (E)越高。 ? 利用系數(shù)η。 它分為容積利用系數(shù)（ t/ m179。.d） 和爐缸面積系數(shù)（ t/ m178。.d）兩種。前者又因高爐容積計算方法的不同而有工作容積利用系數(shù) 和有效容積利用系數(shù)之分。我國是把鐵口中心線到爐喉間的高爐容積稱為高爐有效容積（ Vu），而歐美把風口中心線到爐喉間的高爐容積稱為高爐工作容積（ Vp） 。中國用有效容積計算所得 出的系數(shù)值稱為高爐有效容積利用系數(shù) η u， Pk η u = ――， t/ (m179。.d) Vu 式中， P 為高爐每晝夜生產(chǎn)某品種生鐵的合格產(chǎn)量， t； k 為該品種生鐵折合為煉鋼鐵的折算系數(shù)； 42 冶煉強度 I。 現(xiàn)已分為焦炭冶煉強度和綜合冶煉強度兩個指標。焦炭冶煉強度是把每晝夜、每立方米高爐容積消耗的焦炭量，即一晝夜裝入高爐的干焦炭量（ Qk）與容積（ V）的比值： Qk I 焦＝――― , t/ (m179。.d) V 由于采取噴吹燃料技術(shù)，將一晝夜噴吹的燃料量 Q 噴與焦炭量 Qk相加值與容積之比就叫做綜 合冶煉強度： Qk＋ Q 噴 I 綜 =――――――， t/ (m179。.d) V 21 如同利用系數(shù)計算那樣，冶煉強度也有用有效容積與工作容積計算的差別。 43 燃燒強度。 它是每平方米高爐爐缸截面積上每晝夜燃燒的干燃料噸數(shù)，用來對比不同容積高爐實際爐缸工作強化的程度： IA＝ Q 燃 /A 缸， t/（㎡ .d） 4— 4 焦炭負荷。 它是每批爐料中鐵礦石總量（包括燒結(jié)礦、球團礦、天然礦和錳礦等）與每批爐料中焦炭量的比值，是用來估計燃料利用水平和用配料調(diào)節(jié)爐子熱狀態(tài)的參數(shù)。 P＝ Q 礦 /Q 焦 45 休風率。 休風率是高 爐休風停產(chǎn)時間占規(guī)定日歷作業(yè)時間的百分數(shù)。所謂規(guī)定日歷作業(yè)時間是指日歷時間減去計劃大、中修時間和封爐時間。 以上 5 個指標都是反映高爐生產(chǎn)率、作業(yè)率方面的指標。高爐有效容積利用系數(shù)和冶煉強度越高，休風率越低，表示高爐越高產(chǎn)。 46 生鐵合格率。 這是反映質(zhì)量的指標。生鐵的化學成分符合國家標準規(guī)定值時叫合格生鐵。生產(chǎn)的合格鐵量占高爐總產(chǎn)鐵量的百分數(shù)叫生鐵合格率。 48 焦比 K。 它是冶煉 1t 生鐵所需要的干焦量： Qk K＝―― ， ㎏ /t P 49 折算焦比 K 折。 它是將所煉某品種的生鐵折算成煉 鋼鐵以后，計算冶煉 It 煉鋼鐵所需要的干焦炭量： Qk K 折＝――― ， ㎏ /t 22 P179。 A 410 煤比 Y 和油比 M。 煤比是每煉 1t 生鐵所噴吹的粉煤量。 油比是每煉 1t 生鐵所噴吹的重油量。 QY QM Y＝―――， ㎏ /t ； M＝―― ， ㎏ /t P P 411 燃料比。 它是指冶煉 It 生鐵所消耗的干焦炭量與煤粉、重油量之和。 QK＋ QY＋ QM K 燃＝―――――――，㎏ /t P 412 綜合焦比和燃料比。 在此先要了解煤或油與焦炭 的置換比。高爐采用噴吹煤粉或重油以后，噴吹單位質(zhì)量（或體積）的燃料所能替代焦炭的數(shù)量叫燃料的置換比。置換比愈高，表示噴吹燃料的質(zhì)量和利用率越好。綜合焦比是將冶煉 1t 生鐵所噴吹的煤粉或重油乘上置換比折算成干焦炭量，再與冶煉1t 生煉所消耗的干焦炭量相加即為綜合焦比?，F(xiàn)在與國際上價冶煉 1t生產(chǎn)消耗的能量相接軌，已采用燃料比，即焦比＋煤比，不再將煤比乘置換比再與焦比相加。 413 綜合折算焦比和燃料比。 它是在計算綜合焦比的基礎(chǔ)上，再把各種品種的生鐵折算為煉鋼鐵后計算而得的。 414 工序能耗。 煉鐵工序能耗是指 某一段時間（月、季、年）內(nèi)，高爐生產(chǎn)系統(tǒng)（原料供給、高爐本體、渣鐵處理、鼓風 、熱風爐、噴吹燃料、碾泥、給排水）、輔助生產(chǎn)系統(tǒng)（機修、化驗、計量、環(huán)保等）以及直接為煉鐵生產(chǎn)服務(wù)的附屬系統(tǒng)（廠內(nèi)食堂、浴室、保健站、休息室、生產(chǎn)管理和調(diào)度指揮系統(tǒng)等）所消耗的各種能源的實物消耗量，扣除回收利用能源， 23 并折算成標煤（ 29330kj/t）與該段時間內(nèi)生鐵產(chǎn)量之比值。 416 出鐵正點率。 連續(xù)生產(chǎn)的高爐為了保持爐況穩(wěn)定，必須按規(guī)定時間出鐵。計算公式是：出鐵正點率＝正點出鐵次數(shù) /實際出鐵次數(shù)179。 100%。 417 鐵量差 或出鐵無效率。 實際出鐵量與理論出鐵量的差為鐵量差，常用下式計算： nP 批－ P 實 鐵量差＝―――――――179。 100% nP 批 式中： n―――兩次出鐵間下料批數(shù)； P 批―每批料的出鐵量， t/批； 礦石批重179。礦石含鐵量179。 P 批＝―――――――――――――― 0. 945 ――――鐵回收率 ――――每噸生鐵含鐵 945 ㎏ /t 或 P 實――本次出鐵的實際鐵量， t。 鐵量差地上天官 10－ 15%即為虧鐵。 鐵量差小于 10%－ 15%的出鐵次 數(shù) 出鐵均勻率＝―――――――――――――――――179。 100% 實際出鐵次數(shù) 418 高壓全風堵口率。 高壓全風量堵鐵口，不僅對順行有利，而且有利于維護鐵口的泥包形成。計算公式是（常壓高爐只計算全風堵口率）：高壓全風口堵口率＝高壓全風堵鐵口次數(shù) /實際出鐵次數(shù)179。 100%。 419 鐵口深度合格率。 為了保證鐵口安全，每座高爐都規(guī)定有必須保質(zhì)的鐵口深度范圍。 24 每次開鐵口時實測深度符合規(guī)定者為合格。計算公式是：鐵口深度合格率＝深度合格次數(shù) /實際出鐵次數(shù)179。 100%。 4什么叫長渣？什 么叫短渣？ 長渣是爐渣黏度隨溫度降低而逐漸升高，在黏度－溫度曲線上無明顯轉(zhuǎn)折點的爐渣。一般酸性渣具有長渣特性，在生產(chǎn)中取渣樣時，渣液能拉成長絲，冷卻后渣樣斷面呈玻璃狀。短渣與長渣相反，在黏度－溫度曲線上有明顯的轉(zhuǎn)折點，一般堿性渣為短渣，取樣時渣液不能拉成長絲，冷卻后渣樣斷面呈石頭狀。 42什么叫爐渣的穩(wěn)定性？它對高爐冶