畢設計算書(編輯修改稿)
2025-09-14 18:05 本頁面
【文章內容簡介】 321233321/63971461341/2774 μ=ΣΔμj=側移驗算：由表可知，對于框架結構，樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為1/2774，滿足: 1/27741/550要求，框架抗側剛度足夠。四、地震作用下的位移驗算在進行位移驗算時，考慮以下方面的因素1. 填充墻與隔墻的存在增加了框架結構本身的重量，本設計將各層重量增加5%來考慮這種影響。2. 填充墻的存在使得框架結構整體抗側剛度提高，當計算出的層間位移與規(guī)范相差不大時，可以認為滿足規(guī)范的要求。層次Vj/KN/（KN/m）Δμj/mΔμj/h51233321/524241233321/295731233321/205921233321/15801461341/636μ=ΣΔμj=對于框架結構，樓層層間最大位移與層高之比的限值為1/550。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，其值為1/6361/550,此框架結構中含有填充墻能提高框架抗側剛度，因此可以認為設計滿足位移要求。五、內力計算豎向荷載作用下的內力分配法，水平荷載作用下的內力計算采用D值法由于分層上，下柱的遠端為固定是與實際情況有出入，因此，除底層外，且其傳遞系數(shù)有1/2改為1/3。(1) 計算簡圖：（豎向荷載）注：圖中集中荷載值單位KN，分布荷載值的單位kN/m,均為標準值；（2）分別做恒載及活載下的M,V,N圖。運用分層法。力矩分配時，底層柱的彎矩傳遞系數(shù)取為1/2，其他各層柱的彎矩傳遞系數(shù)取為1/3。① 恒載作用下A,頂層框架A 恒荷載在頂層的傳遞： KNm KNm其他住端彎矩計算方法相同，恒荷載在框架中的分配見下圖恒荷載在頂層分配過程在集中荷載作用下引起的固端彎矩 KNm KNm 疊加得 KN m KNm恒載在中間層的彎矩分配過程（kNm）恒載在底層的彎矩分配過程（kNm）由于分配后的節(jié)點彎矩不平衡，所以進行彎矩二次分配?？紤]到實際情況的塑性，對梁端彎矩下調20%恒荷載作用下彎矩圖項目AB梁剪力層次跨度集中力M1m2剪力①②③④②（②+④）/① 項目CD梁剪力層次跨度集中力M1m2剪力①②③④②（③+④）/① 項目A軸柱軸力層次跨度集中力M1m2軸力①②③④②（③+④）/① 1010. 項目C軸柱軸力層次跨度集中力M1m2軸力①②③④②（③+④）/① 活載作用下的內力圖計算方法同上。A,頂層框架活荷載作用下框架結構的彎矩圖活荷載作用下彎矩圖項目AC梁剪力層次跨度集中力M1m2剪力①②③④②（②+④）/① 項目CD梁剪力層次跨度集中力M1m2剪力①②③④②（③+④）/① 項目A軸柱軸力層次跨度集中力M1m2軸力①②③④②（③+④）/① 項目C軸柱軸力層次跨度集中力M1m2軸力①②③④②（③+④）/① （D值法）3）風水平荷載標準值下的內力計算?？蚣芙Y構風荷載下的內力用D值法計算。受力簡圖：風荷載作用下受力簡圖① 求側移剛度 D=④風荷載標準值下的內力計算A,B軸柱反彎點位置計算表頂層柱端彎矩柱頂： 柱底：底層柱端彎矩：柱頂：柱底：A 軸柱層次/kNy//54321C軸柱層次/KNy//54321⑤ 已知各柱間剪力和各反彎點位置，算出內力。內力圖如下風荷載作用下的彎矩圖項目AC梁剪力計算層次跨度lM1M2④VAB①②③①*③/（②+③）③/④ 項目CD梁剪力計算層次跨度lM1M2VCD①②③②/① 項目A軸柱剪力計算 層次yhMbMTVA①②③②/① 項目C軸柱剪力計算層次yhMbMTVC①②③②/④ 36 項目AC梁軸力計算層次（1y）hMbMTVAC①②③③/④ 項目CD梁軸力計算層次（1y）hMbMTVCD①②③③/④ 36 項目A軸柱軸力計算層次跨度lM1M2④NA①②③①*②/（②+③）②/④
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