【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 器和返料器組成。爐膛下部是密相料層，最低部是水冷布風(fēng)板 ,在布風(fēng)板上的鰭片上裝有耐熱鑄鋼件風(fēng)帽，該風(fēng)帽為鐘罩式風(fēng)帽。鍋爐燃燒所需空氣分別由一、二次風(fēng)機(jī)提供，一次風(fēng)機(jī)送出來的風(fēng)經(jīng)一次風(fēng)空氣預(yù)熱器預(yù)熱后，由風(fēng)室通過安裝在水冷布風(fēng)板上的風(fēng)帽進(jìn)入燃燒室。燃煤經(jīng)設(shè)在爐前的 4條刮板給煤機(jī)送入燃燒室 ， 落煤口上方設(shè)置了播煤風(fēng)。 二次風(fēng) 約占總空氣量的 50％（根據(jù)煤種稍有區(qū)別），經(jīng)過空預(yù)器預(yù)熱后，通過噴嘴分上、下兩層進(jìn)入爐膛，以利于燃燒調(diào)整和控制氮氧化物的排放。整個(gè)燃燒是在較高流化風(fēng)速下進(jìn)行，爐溫控制在 800～ 900℃ ，含灰煙氣在爐膛出口處分左右兩股，切向進(jìn)入兩個(gè)旋風(fēng)分離器，被分離的細(xì)顆粒經(jīng)返料器返回爐膛循環(huán)再燃燒，離開旋風(fēng)分離器的煙氣經(jīng)過熱器進(jìn)入尾部煙道，隨煙氣排走的微細(xì)顆?？捎慑仩t后部的電除塵器收集。旋風(fēng)分離器采用特殊成熟結(jié)構(gòu)，可保證分離效率 ≥99 ％。由于分離效率高，可保證爐膛內(nèi)有足夠的循環(huán)灰量，減少尾部煙氣含灰量，有利于尾部受熱面的防 磨。 寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 8 為保證返料器的工作可靠，進(jìn)入返料風(fēng)室的高壓風(fēng)需單獨(dú)高風(fēng)壓、低風(fēng)量風(fēng)機(jī)以保證返料器暢通、降低循環(huán)灰在返料器內(nèi)的再燃率，同時(shí)在分離器處布置水冷系統(tǒng)，以降低循環(huán)灰溫度。每個(gè)水冷套由管子和上下兩個(gè)環(huán)形集箱焊接而成，管子上焊有銷釘以敷設(shè)高強(qiáng)度澆注料，整個(gè)水冷套由下集箱支撐在返料器耐火材料上整體向上膨脹，上集箱與錐體固定耐火材料處設(shè)有膨脹縫且上集箱引出管與護(hù)板設(shè)有膨脹節(jié)以保證密封。燒后的灰渣，較大顆?？山?jīng)爐底 4 個(gè) φ159 的冷灰管排走，而較小顆?？梢詮男L(fēng)分離器下的返料器的細(xì)灰管排走。 本爐為床下動(dòng)態(tài)點(diǎn)火， 在風(fēng)室后側(cè)布置點(diǎn)火器，點(diǎn)火用油為 0＃輕柴油，油壓為。 爐墻 由于采用膜式水冷壁，爐膛部分采用敷管輕型爐墻，旋風(fēng)分離器、斜煙道、爐頂和尾部煙道用耐火磚或耐火混凝土和保溫層砌成，其重量分別通過鋼架傳到基礎(chǔ)?？紤]到爐墻受熱后的膨脹，對(duì)于爐墻面積較大的部分及其接合處設(shè)有膨脹縫，為了保證爐墻金屬及澆注料安全運(yùn)行，爐墻升溫和降溫速度應(yīng)控制在每小時(shí) 100150℃ 之間。 鍋爐管路 鍋爐采用單母管給水，鍋爐給水通過操縱臺(tái)，然后進(jìn)入省煤器，從省煤器出口集箱出來后，由汽包給水管引入汽包。在汽包 和省煤器之間裝有不受熱的再循環(huán)管，為保證鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)和停爐冷卻過程中省煤器內(nèi)水的流動(dòng)，在點(diǎn)火和停爐過程中不向汽包進(jìn)水時(shí)，開啟再循環(huán)管路上的閥門，這時(shí)由于省煤器管內(nèi)水溫較高，而產(chǎn)生自然循環(huán)，使省煤器管子得到冷卻。在汽包上裝有連續(xù)排污管，在各水冷壁下集箱分別裝有定期排污管，在各需要疏水的部位還裝有疏水用的閥門和管路。 鍋爐脫硫 鍋爐在燃用含硫量較高的燃料時(shí)，脫硫是通過爐前螺旋給煤機(jī)向爐內(nèi)添加 0～ 2 mm 的細(xì)粒石灰石來實(shí)現(xiàn)的（現(xiàn)由燃料添加），由于本燃燒系統(tǒng)采用低溫燃燒，該溫度區(qū)對(duì)脫硫最有利。細(xì)粒石灰石在 高流化風(fēng)速下在整個(gè)爐膛內(nèi)與煙氣充分混合接觸，又經(jīng)分離器和返料器多次循環(huán)利用，石灰石利用率高，脫硫效率高。煤中所含硫分在燃燒后被固化在爐渣寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 9 中，隨爐渣排出。 （ a） （ b） 圖 典型的循環(huán)流化床原理圖 寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 10 鍋爐設(shè)備規(guī)范熱力計(jì)算匯總 主要工作參數(shù) 鍋爐 型號(hào)： YG150/— M1 制造廠家：濟(jì)南鍋爐集團(tuán)有限公司 額定蒸汽溫度 450℃ 額定蒸汽壓力（表壓） 額定蒸發(fā)量 150t/h 最大連續(xù)蒸發(fā)量（ B— MCR） 160t/h 給水溫度 150℃ 鍋爐排煙溫度 150℃ 鍋爐計(jì)算熱效率 % 鍋爐保證熱效 率 % 燃料消耗量 石灰石消耗量 空氣預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度 25℃ 一次熱風(fēng)溫度 150℃ 二次熱風(fēng)溫度 150℃ 一、二次風(fēng)量比 6： 4 排污率 ≤ 2% 循環(huán)倍率 25～ 30 鍋爐飛灰份額 70% 脫硫效率（鈣硫摩爾比為 時(shí)） ≥ 90% 寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 11 第 3 章 多維自備電廠循環(huán)流化床運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性 分析 鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的意義 鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行不是消極地減少能源消費(fèi)量，而是在生產(chǎn)中充分發(fā)揮能源利用潛力，從而以最少的能源消耗獲得最大的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益。鍋爐的燃料消耗占全國(guó)燃料總消耗的 50%以上，是耗能大戶。大力開展以節(jié)能為中心的技術(shù)改造以及加強(qiáng)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，合理調(diào)整燃燒，充分提高燃料的有效利用與合理使用，在多產(chǎn)汽、產(chǎn)好汽的前提下，真正突出節(jié)能降耗是每個(gè)司爐人員的職責(zé)。安全運(yùn)行靠法規(guī)，靠一整套完整的制度來保證，經(jīng)濟(jì)運(yùn)行從某種意義上說，實(shí)際上就是檢驗(yàn)我們的操作水平。 循環(huán)流化床鍋爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的任務(wù)：保持鍋爐的蒸發(fā)量符合 規(guī)定的負(fù)荷曲線；均衡進(jìn)水，保持正常水位；保證蒸汽品質(zhì)合格；維持正常的床溫、床壓和汽溫、汽壓；控制 SO NOx排放量在規(guī)定范圍內(nèi)；保證鍋爐運(yùn)行的安全性及經(jīng)濟(jì)性。 鍋爐是企業(yè)的動(dòng)力設(shè)備，在能源日趨緊張的情況下，如何掌握合理的運(yùn)行操作技術(shù)，在確保安全運(yùn)行的前提下，實(shí)現(xiàn)完美的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行正成為我們極力探索和深入探討的問題。 多維自備電廠 150t/h 循環(huán)流化床經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行的措施 低床壓燃燒措施 床壓的大小是反映爐內(nèi)床料量多少的參數(shù)，也是爐床料量多少的唯一判斷依據(jù)，其數(shù)值又受到負(fù)荷、風(fēng)量、床料粒度、煤質(zhì)、煤 種等多因素的影響，因而床壓是 循環(huán)流化床鍋爐 燃燒技術(shù)中最重要而又復(fù)雜的參數(shù)之一。 在鍋爐運(yùn)行中，床壓的測(cè)量值會(huì)隨著鍋爐的負(fù)荷、爐內(nèi)灰的粒徑、煤的質(zhì)量、煤的破碎粒度以及風(fēng)量的調(diào)整而變化。因此爐內(nèi)的床壓控制值不是一成不變的，合適的床壓控制值應(yīng)根據(jù)大量的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來決定，在不同的鍋爐負(fù)荷下，依據(jù)床壓測(cè)量值和水冷風(fēng)室壓力判斷爐內(nèi)床料量的多少，并參考密相區(qū)三層床壓值對(duì)床料粒度組成作出正確判 斷?？刂拼矇涸诤侠矸秶鷥?nèi)運(yùn)行，即能保證鍋爐安全運(yùn)行，又能維持合理且穩(wěn)定的床溫，還能維持較高的爐內(nèi) 燃燒效率 。床壓過低與過高的不利影響有以下幾點(diǎn)： 寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 12 床壓過低： l）爐內(nèi)床料量少，床料在爐內(nèi)的翻滾混合效果減弱，易產(chǎn)生局部流化質(zhì)量下降，影響安全運(yùn)行。 2）爐膛內(nèi)沒有足夠的床料參與內(nèi)循環(huán)，對(duì)流換熱減弱，容易使鍋爐帶不上額定負(fù)荷。 3）密相區(qū)燃燒份額減少，稀相區(qū)燃燒份額增大，爐內(nèi)高溫受熱面（ 高 溫 過熱器、 低溫 過 熱器）的對(duì)流傳熱增強(qiáng)，易造成受熱管壁面超溫。 床壓過高： 1）爐內(nèi)床料量多，為保證流化的良好性，必須增大一次風(fēng)量，較大的風(fēng)機(jī)壓頭與較大的一次風(fēng)量使一次風(fēng)機(jī)電耗過大。 2）爐內(nèi)床料粒子濃度大，二次風(fēng)機(jī)壓頭增加，二次風(fēng)機(jī)電耗大。 3）爐內(nèi)床料粒子濃度大，二次風(fēng)的穿透能力弱，稀相區(qū)煤粒與氧的混合效果差， 燃燒效率 低。 4）大量的一次風(fēng)量攜帶灰粒能力大大加強(qiáng)，顆粒大、風(fēng)速高， 使?fàn)t內(nèi)受熱面磨損嚴(yán)重。 因此，床壓是一 項(xiàng) 多變而復(fù)雜的控制參數(shù)，運(yùn)行中要做到對(duì)床料“質(zhì)”、“量”全面控制，必須符合 循環(huán)流化床鍋爐 燃燒特性及總結(jié)眾多的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)來綜合控制理想的運(yùn)行值。我公司在運(yùn)行初期，為保證鍋爐滿負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行而采用較高的床壓運(yùn)行控制值，結(jié)果造成使用較高的流化風(fēng)量，爐內(nèi)耐火材料和水冷壁管交界處管壁的磨損情況十分嚴(yán)重，被迫停爐次數(shù)較多，后經(jīng)過多次逐漸降低床壓運(yùn)行控制值 ，并總結(jié)分析每次改變床壓值后的運(yùn)行情況，最終探索出一較合理的運(yùn)行控制值（ ～ kPa），比原控制值（ 9～ 10kPa）有了較大幅度的降低，高負(fù)荷時(shí)控制偏低值，低負(fù)荷時(shí)控制偏高值，在該范圍內(nèi)床壓過低、過高的不利影響均得到有效控制。 另外，爐內(nèi)的床料是大量具有一定粒經(jīng)分布的顆粒組成，其穩(wěn)定性決定了鍋爐燃燒的穩(wěn)定性，因此，在運(yùn)行中鍋爐排渣應(yīng)采取連續(xù)或半連續(xù)排渣的運(yùn)行方式，即勤排少排原則，這樣可保持床內(nèi)料層穩(wěn)定，防止有效循環(huán)顆粒的流失，以保證鍋爐的燃燒穩(wěn)定性，同時(shí)鍋爐的燃燒 經(jīng)濟(jì)性 也得到大幅提高（見表 ）。 低氧量燃燒措施 在 循環(huán)流化床鍋爐 運(yùn)行初期，對(duì)其燃燒控制經(jīng)驗(yàn)不足，對(duì)氧量的控制大多沿襲傳統(tǒng)煤粉爐的燃燒經(jīng)驗(yàn)及運(yùn)行設(shè)計(jì)說明書，采用了較大的過量空氣系數(shù)，氧量 O2控制值在 9～ 11%，寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 引起一系列不利影響，如：磨損大、床溫低、飛灰大、風(fēng)機(jī)電耗大等。 經(jīng)過認(rèn)真分析及總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，打破固定思維，考慮到 循環(huán)流化床鍋爐 爐膛的密封性好，漏風(fēng)系數(shù)極小，氧量隨煙氣流向逐漸降低，與傳統(tǒng)煤粉爐的氧量隨煙氣流向因漏風(fēng)的增加而變大正好相反，因此降低氧量運(yùn)行是可行且有利的，在經(jīng)過多次運(yùn)行分析對(duì)比，更加證實(shí)其正確性。在采用低氧量燃燒技術(shù)后，風(fēng)量的減少使風(fēng)機(jī)電耗降低；床溫的提高使鍋爐 燃燒效率 升高、飛灰含碳量降低；風(fēng)速的降低使磨損減弱。因此低氧量燃燒技術(shù)的采用大大提高了鍋爐的燃燒 經(jīng)濟(jì)性 （見表 ）。 高爐膛壓力燃燒措施 為充分發(fā)揮 循環(huán)流化床鍋爐 的優(yōu)勢(shì)，經(jīng)充分論證考 慮后，爐膛壓力的控制先由試運(yùn)初期的 0177。 50 Pa 改進(jìn)為微正壓運(yùn)行，提高了其運(yùn)行 經(jīng)濟(jì)性 。在經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后，發(fā)現(xiàn)爐膛壓力的控制可以更進(jìn)一層，即將爐膛壓力微正壓運(yùn)行改為 +100～ +200 Pa 運(yùn)行，或?qū)⑵淇刂屏泓c(diǎn)改為接近 過熱器的入口煙道處煙氣壓力，可以最大限度的發(fā)揮 循環(huán)流化床鍋爐 的優(yōu)勢(shì)，又可充分避免其爐膛與尾部煙道的內(nèi)、外漏風(fēng)。 提高爐膛壓力運(yùn)行的試驗(yàn)對(duì)比見下表 ： 表 燃燒調(diào)整試驗(yàn)參數(shù)對(duì)照表 序號(hào) 項(xiàng)目 單位 調(diào)整前 調(diào)整后 備注 1 爐膛壓力 Pa 30 +150 上升 2 過 熱器 入口煙氣壓力 Pa 590 420 上升 3 給煤量 T/h 未調(diào)整 4 蒸發(fā)量 T/h 145 150 先下降后上升 5 一次風(fēng)量 m3/h 132265 132156 未調(diào)整 6 總風(fēng)量 m3/h 202036 202026 未調(diào)整 7 含氧量 % 下降 8 引風(fēng)機(jī)電流 A 下降 9 引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速 Rpm 980 977 下降 10 床壓 Pa 上升 11 爐膛出口溫度 ℃ 816 838 上升 寧夏理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 表 （續(xù)） 12 分離器出口溫度 ℃ 706 738 上升 13 一次風(fēng)機(jī)電流 A 未變 14 二次風(fēng)機(jī)電流 A 下降 15 水冷風(fēng)室壓力 Pa 上升 16 排煙溫度 ℃ 103 102 微降 17 兩 過 入口煙溫 ℃ 650 654 微升 18 省煤器入口煙溫 ℃ 321 321 未變 19 床溫 ℃ 832 848 上升 說明：調(diào)整前， 3 爐各參數(shù)穩(wěn)定運(yùn)行，將引風(fēng)機(jī)負(fù)壓自動(dòng)調(diào)整目標(biāo)值由 30 Pa 改至+150 Pa 總共上升 180 Pa，其他參數(shù)未做任何調(diào)整，穩(wěn)定運(yùn)行 30 分鐘后，從參數(shù)對(duì)比表中發(fā)現(xiàn)上升的參數(shù)有： 蒸發(fā)量、床壓、床溫、分離器出口溫度、爐膛出口溫度、水冷風(fēng)室壓力； 下降的參數(shù)有：含氧量、引風(fēng)機(jī)電流、引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速、二次風(fēng)機(jī)電流、排煙溫度。 分析： 1) 爐膛壓力上升后，煙氣在離開爐膛時(shí)灰粒子的揚(yáng)析作用加強(qiáng)，一次風(fēng)離開爐內(nèi)密相區(qū)時(shí)的夾帶作用增強(qiáng)，因此爐內(nèi)內(nèi)循環(huán)倍率升高，爐內(nèi)的灰粒子濃度上升，其對(duì)爐內(nèi)水冷壁面的傳熱作用加強(qiáng)，有利于提高爐內(nèi)的熱利用率。同時(shí)，灰粒子在爐內(nèi)的停留時(shí)間延長(zhǎng)，其燃盡程度得到提高，燃燒效率上升，飛灰可燃物下降；另外，飛出爐膛的灰粒子減少，也有利于降低飛灰可燃物。 2) 因在爐內(nèi)煤燃燒后的熱量不能及時(shí)帶走，造成爐膛密相區(qū)的床溫上升，煤的燃燒效率上升。同時(shí)，爐內(nèi)密相區(qū)灰粒子之間的碰撞、磨損、爆裂作用因壓力的上升而作用加強(qiáng)，因此灰粒子的燃燒效率上升，鍋爐的底渣