【文章內(nèi)容簡介】 單跨重量： = 數(shù)量： 17 總重： 17= 22 BC跨墻：墻厚 240mm，計算長度 1700mm，計算高度 3600600=3000mm。 單跨體積：（ *） = 單跨重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 廁所 橫 墻： 墻厚 240mm ，計 算 長度 72002400=4800mm ，計 算 高度3600120=3480mm。 體積： = 重量： = 橫墻總重： ++= 縱墻： ①②跨外墻：單個體積： [（ ） （ 2） ] = m3 數(shù)量： 12 總重： 12 = 廁所外縱墻：體積： = m3 總重： = 樓梯間外縱墻：體積： = m3 總重： = 門衛(wèi)外縱墻：體積： = 總重： = 23 內(nèi)縱墻：單個體積： ( *2) = 單個重量： = 數(shù)量： 12 總重： 12= 廁所縱墻：單個體積： （ ） = 單個重量： = 數(shù)量： 2 總重： 2= 正門縱墻：總重：（ ） = 縱墻總重： ++++++ = （ 3）、窗戶計算（鋼框玻璃窗）： 走廊窗戶： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 26 重量： 26= 辦公室窗戶： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 2 24 重量： 2= 總重： += （ 4）、門重計算： 木門：尺寸： 1200mm 2400mm 自重： 數(shù)量： 重量： = 鐵門：尺寸： 6500mm 3000mm 自重： 數(shù)量： 重量： 3* = 總重： += （ 5）、樓板恒載、活 載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： 13++=（ m2） 恒載： = 活載： = 由以上計算可知， 一層重力荷載代表值 為 G1=G 恒 + G 活 =（ +） +（ 819+63） + +++ ++（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 25 第二層： （ 1）、梁、柱 橫梁： AB跨： 300mm 600mm 18根 = BC跨： 250mm 400mm 9根 = 縱梁： 819+63=882KN 柱： 類別 計算高度（ mm） 截 面 （ mm） 密 度（ KN/m3） 體積 （ m3） 數(shù) 量 （根） 單 重 （ KN） 總 重 （ KN） 柱 3600 650 650 25 36 （ 2）、內(nèi)外填充墻重的計算： 橫墻總重： 縱墻： 比較第二層縱墻與第一層的區(qū)別有： 大廳：一層有鐵門 二層 A④⑤、 B④⑤、 B⑤⑥跨有內(nèi)墻。 比較異同后，可得第二層縱墻總重為： +（ ） +（ ） +（ ） =+++ = 26 （ 3）、窗戶計算（鋼框玻璃窗）： 第一類： 尺寸： 1800mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 29 重量： 29= 第二類： 尺寸： 1500mm 2100mm 自重： 數(shù)量： 2 重量： 2= 總重： += （ 4）、門重計算： 木門：尺寸： 1200mm 2400mm 自重： 數(shù)量： 重量： = （ 5）、樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板計算）： 面積： + =（ m2） 恒載： = 活載： = 27 由以上計算可知， 二層重力荷載代表值 為 G2=G 恒 + G 活 =（ +） +882 + +++ ++（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 第三層至第五層： 比較其與第三層的異同，只有 B④⑤、 B⑤⑥不同，可得 三到五重力荷載代表值 為： G35=+（ ） = 第六層重力荷載代表值的計算： 橫梁： += 縱梁： 882KN 柱： 計算高度： 2100mm 截面： 650mm 650mm 數(shù)量： 36 總重： 25 36= 橫墻： 縱墻：（ +） /2= 窗重： 28 木門重：門高 2400mm，計算高度為門的 1500mm以上，故系數(shù) а =（ ） /=3/8 則木門重： 3/8= 屋面恒載、活載計算： 恒載： = 活載： = 雪載： = 由以上計算可知， 六層重力荷載代表值 為 G6=G 恒 + G 活 =（ +882+） +++++ +（ +） = 注：梁柱剩上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。 頂端重力荷載代表值的計算： 橫梁： 2= 縱梁： 2= 柱： 4= 橫墻： 2= 縱墻： （ ） +（ ） = 木門： = 29 窗： = 樓板恒載、活載計算： 面積： = 恒載： = 活載： = 雪載： = 由以上計算可知， 頂端重力荷載代表值 為 G 頂 =G 恒 + G 活 =++++++++(+) = 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值 G i的計算結(jié)果如下圖所示： 30 第四部分：橫向水平荷載作用下框架 結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 一、橫向自振周期的計算： 橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點的假想位移法。 按式 Ge=Gn+1（ 1+3 h1/2/H）將突出房屋重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即： Ge= [1+3 （ 5+） ] =（ KN） 基本自振周期 T1（ s） 可按下式計算： T1= T （ uT） 1/2 注： uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移。 ψ T結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 uT按以下公式計算： VGi=∑ Gk （△ u） i= VGi/∑ D ij uT=∑（△ u） k 注：∑ D ij 為第 i層的層間側(cè)移剛度。 （△ u） i為第 i層的層間側(cè)移。 （△ u） k為第 k層的層間側(cè)移。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 31 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第六層的 Gi為 G6和 Ge之和。 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 層次 Gi（ KN） VGi（ KN） ∑ D i（ N/mm） △ ui（ mm） ui（ mm） 6 762600 5 762600 4 762600 3 762600 2 729530 1 923810 T1= T （ uT） 1/2 = ()1/2 =(s) 二、水平地震作用及樓層地震剪力的計算： 本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用 底部剪力法 計算水平地震作用，即： 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq Geq=∑ Gi =（ ++ 3++） =（ KN） 32 計算水平地震影響系數(shù)а 1 查表得二類場地近震特征周期值 Tg=。 查表得設(shè)防烈度為 8度的а max= а 1=（ Tg/T1） max =（ ） = 結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 FEk FEk=а 1Geq = =（ KN） 因 = =T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù) δ n=+= += △ F6= = 各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） =（ KN） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， ? n） 33 計算過程如下表： 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 層次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KNm ） GiHi/∑ GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 6 5 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： （具體數(shù)值見上表） 34 三、多遇水平地震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i 和頂點位移 u i 分別按下列公式計算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 計算過程如下表： 橫向水平地震作用下的位移驗算 層次 Vi （ KN） ∑ D i（ N/mm） （△ u） i （ mm） ui （ mm） hi （ mm） θ e=（△ u） i /hi 6 762600 3600 1/2210 5 762600 3600 1/1225 4 762600 3600 1/899 3 762600 3600 1/747 2 729530 3600 1/639 1 923810 4700 1/999 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層， 1/6391/550，滿足規(guī)范要求。 35 四、水平地震作用下框架內(nèi)力計算： 框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算： Vij=DijV i /∑ Dij M bij=Vij*yh M uij=Vij（ 1y） h y=yn+y1+y2+y3 注： yn框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y y3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。 底層柱需考慮修正值 y2，第二層柱需考慮修正值 y1和 y3，其它柱均無修正。