【文章內容簡介】 010994硝化容積：Vn=180。1000=水力停留時間：tn=180。24=10000所需的MLVSS總量=（3）反硝化區(qū)容積：12℃時，反硝化速率為：F233。249。qdn=()+(T20)M235。233。249。234。190=180。()+180。(1220)16234。3600180。234。24235。=180。10000=脫氮所需MLVSS==：Vdn=180。1000= m3水力停留時間：tdn=180。24=1000還原NO3N的總量=（4）氧化溝的總容積：總水力停留時間：t=tn+tdn=+=總容積：V=Vn+Vdn=+=7159m3（5）氧化溝的尺寸：氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，寬7m，則氧化溝總長:=。其中好氧段長度為=，180。180。=。180。7=21p=66m:=(取59m)4彎道處長度:3180。p180。7+p180。21故氧化溝總池長=59+7+14=80m，總池寬=7180。4=28m（未計池壁厚）。校核實際污泥負荷Ns=（6）需氧量計算：采用如下經驗公式計算:O2(kg/d)=A180。Sr+B180。MLSS+180。180。NO3其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。經驗系數(shù)：A=B=需要硝化的氧量：Nr=180。10000180。103=180。10000180。()+180。180。 +180。180。 =℃，查表得α=,β=,氧的飽和度Cs(30176。)= mg/L，Cs(20176。)= mg/L采用表面機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為：R0=QSa10000180。190==d XV3600180。7159a[brCs(T)C]180。(T20)RCs(20176。)180。180。[180。1180。]180。(3020)=，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑Ф＝,電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則n===取n=2臺 125125（7）回流污泥量：可由公式R=X求得。XrX式中：X=MLSS=，回流污泥濃度Xr取10g/L。則：R==（50％～100％，實際取60％）%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。（8）剩余污泥量：Qw=180。+180。10000=如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產泥量為：=（9）氧化溝計算草草圖如下：備用曝氣機欄桿可暫不安裝上走道板進水管接自提升泵房及沉砂池走道板上出水管至流量計井及二沉池鋼梯圖5 氧化溝計算草圖 七、二沉池該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。1．設計參數(shù)設計進水量：Q=10000 m3/d（每組）表面負荷：— m3/ ，取q= m3/ 固體負荷：qs =140 kg/ 水力停留時間（沉淀時間）：T= h 堰負荷：—， L/()2．設計計算（1）沉淀池面積: 按表面負荷算：A=Q10000==417m2 qb1180。244A=4180。417=23m16m （2）沉淀池直徑：D=p有效水深為h=qbT=180。=（3）貯泥斗容積：D23==（介于6～12），故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積：2Tw(1+R)QX=X+Xr2180。2180。(1+)180。10000180。360024=706m33600+10000Vw=則污泥區(qū)高度為h2=（4）二沉池總高度：取二沉池緩沖層高度h3=，超高為h4= 則池邊總高度為h=h1+h2+h3+h4=+++= 設池底度為i=，則池底坡度降為h5=則池中心總深度為H=h+h5=+=（5）校核堰負荷：徑深比D23==h1+== A417bd232i=180。= 22堰負荷D23==h1+h2+==138m3/()=()2L/()180。23以上各項均符合要求（6）輻流式二沉池計算草圖如下：出水進水圖6 輻流式沉淀池排泥出水進水圖7 輻流式沉淀池計算草圖八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應池 1．設計參數(shù)設計流量：Q′=20000m3/d= L/s（設一座）水力停留時間：T==30min 設計投氯量為：ρ＝：h= 隔板間隔：b= 2．設計計算（1）接觸池容積：V=Q′T=180。103180。30180。60=417 m3222。表面積A=V4172==209m h2 隔板數(shù)采用2個，則廊道總寬為B＝（2+1）180。＝ 取11m 接觸池長度L=L= 長寬比A209== 取20m == 實際消毒池容積為V′=BLh=11180。20180。2=440m3池深取2＋＝()經校核均滿足有效停留時間的要求（2）加氯量計算：設計最大加氯量為ρmax=,每日投氯量為ω＝ρmaxQ=4180。20000180。103=80kg/d=，每日加氯量為3/4瓶,共貯用12瓶，每日加氯機兩臺，～。配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=1—3m3/h,揚程不小于10mH2O（3）混合裝置：在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機2臺（立式），混合攪拌機功率N0180。104180。180。60180。5002N0=== 223180。5180。103180。5180。10mQTG2實際選用JWH—310—1機械混合攪拌機，,， 解除消毒池設計為縱向板流反應池。，第三格不設（4）接觸消毒池計算草圖如下：圖8 接觸消毒池工藝計算圖第四篇：城市污水處理廠工藝設計及計算污泥減量微生物制劑招商 第一節(jié) 格柵進水中格柵是污水處理廠第一道預處理設施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。擬用回轉式固液分離機?；剞D式固液分離機運轉效果好，該設備由動力裝置，機架，清洗機構及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結構緊湊，調整維修方便，適用于生活污水預處理。 設計說明柵條的斷面主要根據(jù)過柵流速確定，～。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內將發(fā)生沉淀。此外，在選擇格柵斷面尺寸時，應注意設計過流能力只為格柵生產廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。設計流量：Qd=45000m3/d≈1875m3/h= Qmax=KzQd=1875m3/h=2625m3/h=：柵條凈間隙為b=柵前流速ν1=柵前部分長度： 格柵傾角δ=60176。單位柵渣量：ω1=： 確定柵前水深B12n根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式Q=計算得：2B1=2Qn=B2180。=h=1= 。柵前水深h≈ 格柵計算說明：Qmax—最大設計流量，m3/s；α—格柵傾角，度（176。）；h—柵前水深，m；ν—污水的過柵流速，m/s。柵條間隙數(shù)（n）為n=180。sin60176。=30(條)=180。180。（B）設計采用248。10圓鋼為柵條，即S=。污泥減量微生物制劑招商 (n1)+bn=180。(301)+180。30=(m)通過格柵的水頭損失h2 h2=K180。h0h0=xn22gsinah0—計算水頭損失；g—重力加速度；K—格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取3；ξ—阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面，x=180。231。247。=3180。180。231。180。sin60176。=(m)247。180。180。：柵后槽總高度H H=h+h1+h2=++=(m)（h1—柵前渠超高，）柵槽總長度L==2*tana12*tan20176。 L1L2==2L1=H1=h+h1＝+＝ L=L1+L2+++=++++= tanatan60oL1—進水渠長，m；L2—柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m； B1—進水渠寬，；α1—進水漸寬部分的展開角，一般取20176。污泥減量微生物制劑招商 圖一格柵簡圖 柵渣量計算對于柵條間距b=，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=，每日柵渣量為W=QmaxW1180。180。180。86400=180。180。，宜采用機械清渣。二、沉砂池采用平流式沉砂池 設計流量：Q=301L/s（按2010年算，設計1組，分為2格）設計流速：v=：t=30s （1）沉砂池長度：L=vt=30=（2）水流斷面積：A=Q/v=（3）池總寬度：設計n=2格，每格寬取b=，池總寬B=2b=（4）有效水深：h2=A/B=（～1m之間）（5）貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積180。104180。2180。3V1=== 552K102180。180。10（每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：污泥減量微生物制劑招商 ，斗壁與水平面的傾角為60176。，斗高hd=，則沉砂斗上口寬：a=2hd2180。+a1=+=tan60176。tan60176。沉砂斗容積：V=(2a2+2aa1+2a1)=(2180。+2180。180。+2180。)= 66（略大于V1=，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，坡向沉砂斗長度為L2=180。== 2則沉泥區(qū)高度為h3=hd+ =+=池總高度H ：設超高h1=，H=h1+h2+h3=++=（8）進水漸寬部分長度: L1=180。==tan20176。tan20176。（9）出水漸窄部分長度: L3=L1=（10）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/=，符合要求（11）計算草圖如下：污泥減量微生物制劑招商 第三節(jié) 沉淀池 采用中心進水輻流式沉淀池：圖四沉淀池簡圖 設計參數(shù)：沉淀池個數(shù)n=2；水力表面負荷q’=1m3/(m2h)；m(d)；3沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑h3為緩沖層高度，；h5為掛泥板高度。r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=% 設計計算： 池表面積A=Q1042=187。1042m2 q39。 單池面積A單池=A10422==521m2（取530m）n24 池直徑D= p＝4180。530＝（取530m） 污泥減量微生物制劑招商 (h2)混合液在分離區(qū)泥水分離，該區(qū)存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區(qū)的沉淀過程會受進水的紊流影響，取h2=3m 沉淀池部分有效容積180。262V=h2=180。3= 沉淀池坡底落差（取池底坡度i=）pD2230。D246。230。26246。h4=i180。231。r1247。=180。231。2247。= 沉淀池周邊（有效）水深H0=h2+h3+h5=3++=179。( 污泥斗容積D26==6,滿足規(guī)定)H04污泥斗高度h6=(r1r2)tga=(21)180。tg600=V1=ph63(r421+r1r2+r22=)180。180。(22+2180。1+12)= 3池底可儲存污泥的體積為：V2=ph4180。R2+Rr1+r12=()180。180。(132+13180。2+22)= 3 共可儲存污泥體積為：V1+V2=+= 沉淀池總高度 H=+4+= 進水系統(tǒng)計算 單池設計流量521m3/h（）污泥減量微生物制劑招商 ：(1+R)==，v1=180。4D1p2= 進水豎井，共6個沿井壁均勻分布 出水口流速v2=187。()180。180。 紊流筒計算圖六進水豎井示意圖筒中流速 v3=~,()紊流筒過流面積 f=Q進n3==紊流筒直徑 =4fp=4180。187。3m 出水部分設計 環(huán)形集水槽內流量q集= m3/s 環(huán)形集水槽設計采用單側集水環(huán)形集水槽計算。槽寬b=2180。180。(kq集)＝180。(180。)＝（~）設槽中流速v=，+（超高）=，采用90176。三角堰。 出水溢流堰的設計（采用出水三角堰90176。） 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度）H1= q1==180。=n1=Q單q1==(設計時取307個)污泥減量微生物制劑招商 L1=Lp(D2b)180。(362180。）===圖七 溢流堰簡圖六、氧化溝 擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標準。氧化溝按2010年設計分2座，按最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為180。104Q1′＝=10000m3/d=。2180。：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS= 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=，—N還原 α＝β＝ 其他參數(shù)：a=：qdn=d K1=1Ko2=(保持PH≥): ；： 污泥減量微生物制劑招商 ： （1）堿度平衡計算：1）設計的出水BOD5為20 mg/L，則出水中溶解性BOD5＝20（1－5）= mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產泥量為：180。10000180。()== kg/d 1+btm1000180。(1+180。20)％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為：180。= kg/d即：TKN中有180。1000=。10000需用于氧化的NH3N == mg/L需用于還原的NO3N == mg/L3）堿度平衡計算，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（190－）= mg/L計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥ mg/L（2）硝化區(qū)容積計算：硝化速率為mn=[(T15)]249。N233。249。233。O2180。234。180。234。+10235。234。KO2+O22233。249。233。2249。=(1515)180。234。 180。180。++2235。235。[]= d1故泥齡：tw