【文章內(nèi)容簡介】 V/ΣD=??e? h=1/5505100mm=＞ （滿足要求） 對二層， eu? =V/ΣD=??e? h=1/5503900mm=＞ （滿足要求） 由此可知，其他層必也滿足要求，故結(jié)構(gòu)的抗震變形滿足要求。 荷載取為設(shè)計值，它等于荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以相應(yīng)的荷載分項系數(shù) 4． 1 恒荷載作用下框架的內(nèi)力 恒荷載設(shè)計值 =恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值，恒荷載作用下框架的受荷簡圖如圖 4． 1． 1 恒荷載作用下框架的彎矩 、剪力、軸力 計算 根據(jù)豎向恒載受荷總圖 ，輸入相應(yīng)數(shù)據(jù) 即可計算得恒載作用下框架的彎矩共 73 頁 第 20 頁 圖、剪力圖、軸力圖分別如圖 （ 1）、 （ 2）、 （ 3）所示 4． 1． 2 活 荷載作用下框架的彎矩、剪力、軸力計算 根據(jù)豎向活載受荷總圖 ，輸入相應(yīng)數(shù)據(jù)即可計算得恒載作用下框架的彎矩圖、剪力圖、軸力圖分別如圖 （ 1）、 （ 2）、 （ 3）所示 4． 2 水平地震作用下框架的內(nèi)力 因為梁柱的線剛度比 443 .0 1 0 0 .2 7 81 0 .8 1 0 k N mk N m? ????＜ 3，所以在計算水平力作用下的內(nèi)力 時，可采用 D 值法做內(nèi)力的近似計算， 取底層柱的反彎點在 2h/3 處，其他各層反彎點在柱的中點，由此可計算得每根柱分配的剪力為： 7 3 9 2 .9 3 8 1 4 .0 3 428 kNV k N?? ,6 2 8 6 .8 0 6 1 0 .2 4 328 kNV k N?? 5 2 4 6 .5 2 0 8 .8 0 428 kNV k N?? ，4 2 0 4 .6 8 6 7 .3 1 028 kNV k N?? 3 1 6 4 .3 4 7 5 .8 7 028 kNV k N?? ，2 1 6 .9 9 5 4 .5 3 628 kNV k N?? 1 7 1 .7 1 5 2 .5 6 128 kNV k N?? 共 73 頁 第 21 頁 圖 （ 1）恒載作用彎矩圖（單位： kNm? ） 共 73 頁 第 22 頁 圖 （ 2）恒載作用剪力圖（單位 :kN） 共 73 頁 第 23 頁 圖 （ 3）恒載作用軸力圖（單位： kN） 根據(jù)各柱分配到的剪力反彎點位置，由以下公式計算第 i 層第 j 個柱柱端彎矩 。 上端彎矩： ? ?1tij ijM V h y?? 下端 彎矩： bij ijM V hy? 由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平衡計算梁端彎矩。 對于邊跨梁梁端彎矩： 1,tbbi ij i jM M M ??? 共 73 頁 第 24 頁 圖 （ 1）活荷載作用下彎矩圖（單位： kNm? ） 對于中跨， 由于梁的端彎矩與梁的線剛度成正比，因此 ? ?1, ll t b bb i ij i j lrbbiM M M ii??? ? ， ? ?1, rr t b bb i ij i j lrbbiM M M ii??? ? 根據(jù)力平衡原理，由梁端彎 矩和作用在該梁上的豎向荷載求出梁跨中彎矩和剪力 、軸力，計算得其彎矩、剪力、軸力分別如圖 （ 1）， （ 2）， （ 3）所示。 共 73 頁 第 25 頁 圖 （ 2）活荷載作用下剪力圖 （單位： kN） 共 73 頁 第 26 頁 圖 （ 3）活荷載作用下軸力圖（單位： kN） 考慮三種荷載組合：由于構(gòu)件控制截面的的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣，為此在進行組合時，應(yīng)先計算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。為了簡化起見，本設(shè)計采 用軸線處內(nèi)力值，這樣算的的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。 共 73 頁 第 27 頁 圖 （ 1）水平地震作用彎矩圖（單位： kN?m） 共 73 頁 第 28 頁 圖 （ 2）水平地震作用剪力圖（單位： kN） 地震作用不參與組合 S S?? 活恒 地震作用參與組合 1 . 2 0 . 5 1 . 31 . 2 0 . 5 1 . 3 EKEKS S SS S S? ? ???? ? ? ??? 活 左恒 活 右恒（ S ）（ S ） 共 73 頁 第 29 頁 圖 （ 3）水平地震作用軸力圖（單位： kN） 在組合各種荷載的內(nèi)力時，地震荷載分別考慮 左震 和 右震 ，由于活荷載較小，均按滿布考慮，對活荷載產(chǎn)生的跨中彎矩乘以擴大系數(shù) 。 在恒荷載和活荷載豎向荷載組合時，跨間 maxM 可近似取跨中的彎矩代替，即 : 2m a x 1 ( M + M ) /28M q l?? 左 右 式中 M 左 、 M 右為 梁左、右端彎矩 。 若跨中彎矩小于 216ql ，則應(yīng)取 216qlM? 。 彎矩調(diào)幅：考慮到塑性內(nèi)力重分布，現(xiàn)澆框架的支座調(diào)幅系數(shù)可采用 ～ ，取 ，跨中彎矩為組合得最不利內(nèi)力，故不必調(diào)整。 橫梁內(nèi)力組合表 框架橫梁的控制截面是支座截面和跨中截面。支座處一般產(chǎn)生最大負(fù)彎矩和最共 73 頁 第 30 頁 大剪力（水平荷載作用下還 有 正 彎矩產(chǎn)生，故也要組合可能出現(xiàn)的正彎矩；跨中截面產(chǎn)生的最大正彎矩， 也要注意組合可能出現(xiàn)的負(fù)彎矩）。 橫梁內(nèi)力組合按上式組合，結(jié)果如下列表所示 。（注，圖中所有彎矩的單位為kN?m，剪力的單位為 kN） 表 （ 1）第七層橫梁內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力種類 恒載（梁端彎矩） 活載（跨中彎矩） 地震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒+ 活 （恒+ 活） + 左震 （恒+） + 右震 A7B7 B7右 M V 跨中 M C7左 M V B7C7 C7右 M V 跨中 M 0 0 D7左 M V C7D7 D7右 M V 跨中 M E7左 M V 表 （ 2）第六層橫梁內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力種類 恒載（ 梁端 彎 矩） 活載（跨中彎矩） 地震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒 +活 （恒 +活） + 左震 （恒 +活） + 右震 A6B6 B6右 M V 跨中 M 共 73 頁 第 31 頁 C6左 M V B6C6 C6右 M V 跨中 M 0 0 D6左 M V C6D6 D6右 M V 跨中 M E6左 M V 表 （ 3）第五層橫梁 內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力種類 恒載（梁端彎矩） 活載（跨中彎矩） 地震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒 +活 （恒 +活） + 左震 （恒 +活） + 右震 A5B5 B5 右 M V 跨中 M 4 4 C5 左 M V B5C5 C5 右 M 75 V 跨中 M 0 0 D5左 M 75 V C5D5 D5右 M V 跨中 M 4 4 E5 左 M V 表 （ 4）第四層橫梁內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力恒載（梁端彎矩 ） 活載（跨中彎矩 ） 地 震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒 （恒 + （恒 +共 73 頁 第 32 頁 種類 + 活 活） + 左震 活） + 右震 A4B4 B4右 M V 跨中 M C4左 M V B4C4 C4右 M 75 V 跨中 M 0 0 D4左 M 75 V C4D4 D4右 M V 跨中 M E4左 M V 表 （ 5）第三層橫梁內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力種類 恒載 （梁端彎矩） 活載（跨中彎矩） 地震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒 +活 （恒+ 活）+ 左震 （恒+ 活）+ 右震 A3B3 B3 右 M V 跨中 M 6 6 C3 左 M V B3C3 C3 右 M 75 V 跨中 M 0 0 D3 左 M 75 V 共 73 頁 第 33 頁 C3D3 D3 右 M V 跨中 M 6 6 E3 左 M V 表 （ 6）第二層橫梁內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力種類 恒載（梁端彎矩） 活載（跨中彎矩） 地震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒 +活 （恒+ 活）+ 左震 （恒+ 活）+ 右震 A2B2 B2 右 M V 跨中 M 25 C2 左 M V B2C2 C2 右 M V 跨中 M 0 0 D2 左 M V C2D2 D2 右 M V 跨中 M 25 E2 左 M V 表 （ 7） 底層 橫梁內(nèi)力組合 桿件號 截面 內(nèi)力種類 恒載（梁端彎矩） 活載（跨中彎矩） 地震荷載 內(nèi)力組合 控制值 左 右 恒 +活 （恒+ 活）+ 左震 （恒+ 活）+ 右震