【文章內容簡介】 可得到含碳量較高的硬化層（一般碳的質量分數(shù)為 %～ %），具有相當高的耐磨性和抗壓性，而芯部較軟，具有良好的韌性。因此，這類材料的彎曲強度、表面接觸強度和承受沖擊的能力均較好 。由于鋼本身有較低的含碳量，使鍛造性能和切削加工性能較好。其主要缺點是熱處理費用較高，表面硬化層以下的基底較軟，在承受很大壓力時可能產生塑性變形，如果滲碳層與芯部的含碳量相差過多，便會引起表面硬化層的剝落。 為改善新齒輪的磨合，防止其在余興初期出現(xiàn)早期的磨損、擦傷、膠合或咬死，錐齒輪在熱處理以及精加工后，作厚度為 ～ 的磷化處理或鍍銅、鍍錫處理。對齒面進行應力噴丸處理，可提高 25%的齒輪壽命。對于滑動速度高的齒輪，可進行滲硫處理以提高耐磨性。 主減速器錐齒輪的強度計算 單位齒長圓周力 按發(fā)動機最大轉矩計算時 P= d em ax g f 3122k T ki i η 10nD b （ 34） 式中： ig— 變速器傳動比，常取一擋傳動比， ig=； D1— 主動錐齒輪中點分度圓直徑 mm； D1 =42mm 其它符號同前； 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 11 將各參數(shù)代入式（ 34），有： P=894 N/mm 按照文 獻 [1],P≤ [P]=1429 N/mm，錐齒輪的表面耐磨性滿足要求。 齒輪彎曲強度 錐齒輪輪齒的齒根 彎曲應力為： wσ = 30 s m2vw2Tk k k 10k m bzJ （ 35） 式中： wσ — 錐齒輪輪齒的齒根彎曲應力， MPa； T— 齒輪的計算轉矩， Nm； k0— 過載系數(shù)，一般取 1； ks— 尺寸系數(shù)， ； km— 齒面載荷分配系數(shù)，懸臂式結構， km=； kv— 質量系數(shù)，取 1； b— 所計算的齒輪齒面寬； b=41mm D— 所討論齒輪大端分度圓 直徑； D=2630mm Jw— 齒輪的輪齒彎曲應力綜合系數(shù)，取 ； 對于主動錐齒輪， T= Nm；從動錐齒輪， T=； 將各參數(shù)代入式（ 35），有： 主動錐齒輪， wσ =463MPa； 從動錐齒輪， wσ =526MPa； 按照文獻 [1], 主從動錐齒輪的 wσ ≤ [ wσ ]=700MPa，輪齒彎曲強度滿足要求。 輪齒接觸強度 錐齒輪輪齒的齒面接觸應力為： σ j= p 3z 0 s m f1 v jc 2 T k k k k 10D k b J （ 36） 式中： σ j— 錐齒輪輪齒的齒面接觸應力， MPa； D1— 主動錐齒輪大端分度圓直徑， mm； D1=42mm b— 主、從動錐齒輪齒面寬較小值； b=41mm kf— 齒面品質系數(shù)，取 ； cp— 綜合彈性系數(shù)，取 ； ks— 尺寸系 數(shù)，取 ； Jj— 齒面接觸強度的綜合系數(shù)，取 ； Tz— 主動錐齒輪計算轉矩； Tz= k0、 km、 kv選擇同式（ 35） YC1090 貨車驅動橋的設計 12 將各參數(shù)代入式 （ 36），有： σ j= 按照文獻 [1]，σ j≤ [σ j]=2800MPa，輪齒接觸強度滿足要求。 主減速器錐齒輪軸承的設計計算 錐齒輪齒面上的作用力 錐齒輪在工作過程中，相互嚙合的齒面上作用有一法向力。該法向力可分解為沿齒輪切線方向的圓周力、沿齒輪軸線方向的軸向力以 及垂直于齒輪軸線的徑向力。 a） 齒寬中點處的圓周力 F F=m22TD (37) 式中： T— 作用在從動齒輪上的轉矩； Dm2— 從動齒輪齒寬中點處的分度圓直徑，由式（ 38）確定，即 Dm2=D2b2sinγ 2 (38) 式中： D2— 從動齒輪大端分度圓直徑； D2=263mm b2— 從動齒輪齒面寬； b2=41mm γ 2— 從動齒輪節(jié)錐角；γ 2=81176。 將各參數(shù)代入式 (38)，有： Dm2=223mm 將各參數(shù)代入式 (37)，有： F=60kN 對于弧齒錐齒輪副，作用在主、從動齒輪上的圓周力是相等的。 b） 錐齒輪的軸向力 Faz和徑向力 Frz（主動錐齒輪） 作用在主動錐齒輪齒面上的軸向力 Faz和徑向力分別為 Faz= Fcos? (39) Frz= Fsin? (310) 將各參數(shù)分別代入式 (39) 與式 (310)中，有： Faz= 59kN， Frz=9kN 錐齒輪軸承的載荷 當錐齒輪齒面上所受的圓周力、軸向力和徑向力計算確定后，根據(jù)主減速器齒輪軸承的布置尺寸，即可求出軸承所受的載荷。圖 34 為單級主減速器的跨置式支承的尺寸布置圖 : 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 13 圖 34 單級主減速器軸承布置尺寸 圖 3— 4中各參數(shù)尺寸： a=46mm， b=22mm， c=， d=， e=40,Dm2=263mm。 由主動錐齒輪齒面受力簡圖（圖 35所示），得出各軸承所受的徑向力與軸向力。 圖 35主動錐齒輪齒面受力簡圖 軸承 A：徑向力 Fr= 22 a z m 1rz FDF ( a + b )F ( a ) +a a 2 a???? ?????? ?? （ 311） 軸向力 YC1090 貨車驅動橋的設計 14 Fa= Faz （ 312） 將各參數(shù)代入式（ 311）與（ 312），有： Fr=， Fa=59kN 軸承 B：徑向力 Fr= 22 a z m 1rz FDF ( a + b )F ( a + b ) +a a 2 a???? ?????? ?? （ 313） 軸向力 Fa= 0 （ 314） 將各參數(shù)代入式（ 313）與（ 314），有： Fr=90kN， Fa=0N 軸承 C：徑向力 Fr= 22 a z m 2rz FDFdFd ++c +d c +d 2( c +d)?????? ???? ?? （ 315） 軸向力 Fa= Faz （ 316） 將各參數(shù)代入式（ 315）與（ 316），有： Fr=60kN， Fa=59kN 軸承 D：徑向力 Fr= 22 a z m 1rz FDFcFc +c +d c +d 2(c +d )?????? ???? ?? （ 317） 軸向力 Fa= 0 （ 318） 將各參數(shù)代入式（ 317）與（ 318），有： Fr=24kN， Fa=0N 軸承 E：徑向力 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 15 Fr= 22 a z m 1rz FDFeFe +e e 2 e?????? ???? ?? （ 319） 軸向力 Fa= 0 （ 320） 將各參數(shù)代入式（ 319）與（ 320），有： Fr=64kN， Fa=0N 錐齒輪軸承型號的確定 軸承 A 計算當量動載荷 P arF 59=F = 查閱文獻 [2]， 錐齒輪圓錐滾子軸承 e值為 ，故 arFF e，由此得 X=,Y=。另外查得載荷系數(shù) fp=。 P=fp（ XFr+YFa） （ 321） 將各參數(shù)代入式（ 321）中，有： P=150kN 軸承應有的基本額定動負荷 C′ r C′ r= 10 h36t 60nLPf 10 （ 322） 式中： ft— 溫度系數(shù)，查文獻 [4]，得 ft=1； ε — 滾子軸承的壽命系數(shù)，查文獻 [4]，得ε =10/3； n— 軸承轉速， r/min； L′ h— 軸承的預期壽命， 5000h； 將各參數(shù)代入式（ 322）中，有； C′ r=674kN 初選軸承型號 查文獻 [3]，初步選擇 Cr =24330N C′ r的圓錐滾子軸承 7206E。 驗算 7206E 圓錐滾子軸 承的壽命 Lh = εtrrfC16667nP?????? （ 323） YC1090 貨車驅動橋的設計 16 將各參數(shù)代入式（ 321）中，有： Lh =4151h5000h 所選擇 7206E 圓錐滾子軸承的壽命低于預期壽命，故選 7207E 軸承 ,經檢驗能滿足。軸承 B、軸承 C、軸承 D、軸承 E強度都可按此方法得出，其強度均能夠滿足要求。 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 17 4 差速器設計 汽車在行使過程中，左右車輪在同一時間內所滾過的路程 往往是不相等的，左右兩輪胎內的氣壓不等、胎面磨損不均勻、兩車輪上的負荷不均勻而引起車輪滾動半徑不相等；左右兩輪接觸的路面條件不同，行使阻力不等等。這樣，如果驅動橋的左、右車輪剛性連接，則不論轉彎行使或直線行使，均會引起車輪在路面上的滑移或滑轉，一方面會加劇輪胎磨損、功率和燃料消耗，另一方面會使轉向沉重，通過性和操縱穩(wěn)定性變壞。為此，在驅動橋的左右車輪間都裝有輪間差速器。 差速器是個差速傳動機構，用來在兩輸出軸間分配轉矩，并保證兩輸出軸有可能以不同的角速度轉動，用來保證各驅動輪在各種運動條件下的動力傳遞，避免 輪胎與地面間打滑。差速器按其結構特征可分為齒輪式、凸輪式、蝸輪式和牙嵌自由輪式等多種形式。 差速器結構形式選擇 汽車上廣泛采用的差速器為對稱錐齒輪式差速器，具有結構簡單、質量較小等優(yōu)點，應用廣泛。它可分為普通錐齒輪式差速器、摩擦片式差速器和強制鎖止式差速器。 普通齒輪式差速器的傳動機構為齒輪式。齒輪差速器要圓錐齒輪式和圓柱齒輪式兩種。 強制鎖止式差速器就是在對稱式錐齒輪差速器上設置差速鎖。當一側驅動輪滑轉時，可利用差速鎖使差速器不起差速作用。差速鎖在軍用汽車上應用較廣。 查閱文獻 [5]經方案論 證，差速器結構形式選擇對稱