【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 2=an α=0176。 δ = 2 = 同理可求拉伸行程的阻尼系數(shù) =s 為求出減振器的最大卸荷力 0F ，先求出當(dāng)減振器打開卸荷閥時(shí)活塞的速度，即卸荷速度。 naAvx αcosω= () 式中： xv ─ 一般在 ～ sm A ─ 車身振幅，取 40177。 mm =xv 3 = 伸張時(shí)的最大卸荷力 16 0F =sδ xv == D 的確定 根據(jù)伸張行程的最大卸荷力計(jì)算工作剛直徑公式為： D=)λ1([P]π 4 20F （ ） 式中： [P] ─ 工作缸最大許用壓力，取 3～ 4MPa，本設(shè)計(jì)取 4MPa； λ ─ 連桿直徑與缸筒直徑之比。雙筒式減振器取 ～ ，本設(shè)計(jì)取 λ = =D )( 2 = 根據(jù) QC/T491— 1999《汽車筒式減振器 尺寸系列及技術(shù)條件》中規(guī)定的工作缸直徑徑系列為： 20mm、 30mm、 40mm、（ 45mm）、 50mm、 65mm等幾種。 連桿直徑 d=λ D，儲(chǔ)油筒直徑 Dc=（ ~） D，壁厚取為 3mm，材料可選 20鋼。本設(shè)計(jì)取 D=50mm。 活塞桿直徑 mmd == 貯油筒直徑 =cD （ ~ ） D 取 DDc = mmDc == 后懸架彈性元件的設(shè)計(jì) 后懸架參數(shù)：滿載后橋載質(zhì)量為 5420kg，簧下載重為 542026%=，單個(gè)彈簧載荷 wF =（ ） =，軸距為 3300mm，后懸架的靜撓度 2cf =63mm，動(dòng)撓度 df =80mm。選鋼板彈簧材料為 60Si2MnA ；查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知 MPaa 1372=δ ， MPab 1568=δ ；彈簧的彎曲應(yīng)力為 441～ 490MPa ；滿載弧高取af =15mm；鋼板彈簧長(zhǎng)度取 L= 軸距， L=3300=1320mm； U 型螺栓中心距取S=。 后懸架鋼板彈簧的計(jì)算 0J 17 )48(]δ)[( 30 EckSLJ = （ ） 式中： S ─ U 型螺栓中心距（ mm） k ─ U 型螺栓夾緊彈簧后的無效長(zhǎng)度系數(shù)（剛性夾緊取 k=；撓性夾緊取 k=0） c ─ 鋼板彈簧的垂直剛度（ mmN ） c = cw fF = )(31263 mmN= δ ─ 撓度增大系數(shù)，查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)取 E ─ 材料的彈性模量， E= 610 MPa。 0J = 43 048 )( cm= ，寬度和數(shù)目的計(jì)算 本設(shè)計(jì)取葉片數(shù) n=8，而且 8 片葉片的厚度相同。 主葉片厚度 h； =hcpcEfL62δσ （ ） 式中： cL ─ 主片長(zhǎng)度 pσ ─ 許用彎曲應(yīng)力，取 450MPa =h 2 = 取 h=13mm 葉片的寬度 b 6 hb 12 取 hb =10 mmhb 1 3 0131010 === 表 葉片長(zhǎng)度計(jì)算 18 片號(hào) 片厚 kI 1kkII 1+ +1kkII [331)(ωkkklll + ] =+31)(kkll )11( ⑹ =+)13(1kkll ⑹ 下一排的 ⑼ ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ 1 13 2 13 2 3 13 2 4 13 2 5 13 2 6 13 2 7 13 2 8 13 2 0 0 ⑸ ⑺ 3 11kkll=)4()8( =+31)9(kkll1 313)()10(kkll= )10( 1kcll = /mm 239。 Sll ck +=/mm 實(shí)際長(zhǎng)度之半 /mm ⑻ ⑼ ⑽ ⑾ ⑿ ⒀ ⒁ 660 660 660 660 550 483 420 352 19 315 2 4 170 注：（ 1）如片端經(jīng)壓延時(shí)，第（ 5）項(xiàng)方括號(hào)內(nèi)數(shù)值要計(jì)入（此外方括號(hào)內(nèi)數(shù)值沒 計(jì)入）。 （ 2） cl =21 有效長(zhǎng)度（即減去 U型螺栓中心距后的板簧長(zhǎng)度）； 2139。 =kl理論長(zhǎng)度（即根據(jù)計(jì)算所得的板簧長(zhǎng)度）； 21=kl實(shí)際長(zhǎng)度（即根據(jù)計(jì)算所得的理論長(zhǎng)度，再考慮結(jié)構(gòu)要求最后確定長(zhǎng) 度）； S = （ U型螺栓中心距）； ω — 葉片末端形狀系數(shù) 。 剛度計(jì)算 ∑11k1339。)Y(ξ6nkkk YaEP=++= （ ）式中： ξ — 修正系數(shù)， =ξ ～ ，取 =ξ 。 ∑1 131 )(nk kkk YYa= ++見表 表 ∑1 13 1 )(nk kkk YYa= ++的計(jì)算 片號(hào) k kl 111 ++ = kk lla /cm ∑ 1ki kI= /cm kk YI =1 /cm 1 +kk YY 13+ka / 3cm )Y (1k 13++ kk Ya 1cm 1 66 2 66 0 0 3 55 11 1331 20 4 5 42 24 13824 6 7 8 17 49 117649 66 287496 39387 281784 38604 彈簧的檢驗(yàn)剛度 ∑11k1339。)Y(ξ6nkkk YaEP=++= = ++++++ =2285N/cm 裝配剛度 2058 39。39。 ++++++ =P =39。P 2325N/cm 自由狀態(tài)下弧高 H H= 0H + Δ+cf （ ） 式中： Δ — 一般取 Δ=（ ~） cf ，取 Δ = （手工制造的板簧取 Δ= ）。 0H — 一般為 1~2cm，取 cf — 鋼板彈簧在預(yù)壓縮時(shí)的撓度， cm。 cf =AhL2 （ ） h — 鋼板彈簧最厚片厚度， cm。 A — 材料系數(shù)，對(duì)于鉻鋼與硅鋼 A=800。 21 L — 鋼板彈簧伸直長(zhǎng)度。 =cf= H= 0H + Δ+cf =++（ cm） H= 自由狀態(tài)下鋼板彈簧的曲率半徑 cmHLR 1328 220 === 鋼板彈簧的所有葉片通常沖壓成不同的曲率半徑。組裝時(shí)，用中心螺栓或簧箍將葉片夾緊在一起，致使所有葉片的曲率半徑均發(fā)生變化。由于組裝夾緊時(shí)各葉片曲率半徑的變化，使各葉片在未受外載荷作用之前就產(chǎn)生了預(yù)應(yīng)力。 葉片為矩形截面，則 )11(2σ 00 RREh kkk = （ ） 式中 : 0R — 第 k片葉片在組裝后的曲率半徑。 kR — 第 k片葉片在自由狀態(tài)下的曲率半徑。 當(dāng)各葉片的預(yù)應(yīng)力值給定后，便可以求出葉片在自由狀態(tài)下的曲率半徑 kR 。 在預(yù)定預(yù)應(yīng)力時(shí)，應(yīng)使主板的預(yù)應(yīng)力為負(fù) 值，而使短板的預(yù)應(yīng)力值為正值，其他葉片取中間值。根據(jù)資料指出，對(duì)于等厚度葉片的板彈簧，設(shè)計(jì)時(shí)一般取第一﹑二主葉片的預(yù)應(yīng)力為 （ 80 ~150） MPa，最后幾片預(yù)應(yīng)力值為 +（ 20 ~60 ） MPa。對(duì)于 不等厚葉片的板彈簧，為了保證各葉片有相近的使用壽命，組裝預(yù)應(yīng)力的選擇應(yīng)按疲勞曲線確定。 在確定預(yù)應(yīng)力時(shí)，對(duì)于矩形葉片還應(yīng)滿足下述條件 0σσσ 2022022101 =+++ kk hhh ? （ ） 在滿足上式的情況下，試行分配確定各葉片中的預(yù)應(yīng)力，然后按下式求出各葉片在自由狀態(tài)下的曲率半徑 kR 及弧高 kH ： 曲率半徑 kR kkk EhRR00σ211 += （ ） 22 弧高 kH kH =kkRL82 （ ） 預(yù)應(yīng)力分配見表 表 預(yù)應(yīng)力分配表 片號(hào) 1 2 3 4 5 6 7 8 預(yù)應(yīng)力/MPa 90 65 45 15 10 40 65 90 片厚 /mm 13 13 13 13 13 13 13 13 20 khσ 15210 10985 7605 2535 1690 6760 10985 15210 ∑ 20σ kkh =152101098576052535+1690+6760+10985+15210=1690 按規(guī)定 0σ∑ 20 =kkh 相對(duì)誤差 346451690 =%5% 在允許范圍內(nèi)。 第一片葉片： 曲率半徑 1132058 )90(21σ21 01011 +=+= REhR（ cm） 1R =527cm 弧高 cmRLH k 132821211 === 第二片葉片： 曲率半徑