【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 第 15 頁(yè) 立管 A Tg 95 Th 70 立管 B Tg 95 Th 70 立管 C Tg 95 Th 70 立管 D Tg 95 Th 70 立管 E Tg 95 Th 70 立管 F Tg 95 Th 70 立管 G Tg 95 Th 70 立管 H Tg 95 95 95 Th 95 95 90 70 立管 I Tg 95 Th 70 立管 J Tg 95 Th 70 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 16 頁(yè) 立管 K Tg 95 Th 70 得 選擇計(jì)算。我們選擇 M132型散熱器 ,根據(jù)散熱器 得 一些性 能參數(shù)、散熱器 得 進(jìn)回水溫度和散熱器需要提供 得 負(fù)荷 ,我們可算 出每個(gè)散熱器 得 片數(shù)。 如 A立管五層上 得 散熱器 ,其所需提供負(fù)荷為： Q=2403W 進(jìn)水溫度： Tg=95℃ ,Tg=℃ Tpj=（ 95+） /2=℃ Δ t==℃ 對(duì)于 M132型散熱器： K= = 修正系數(shù)： 散熱器組裝片數(shù)修正系數(shù)：先假設(shè)β 1=； 散熱器連接形式修正系數(shù)：β 2=； 散熱器安裝形式修正系數(shù)：β 3=； 2321 mtKQF ?? ?????? ??? M132型散熱器每片散熱器面積為 ㎡ 計(jì)算片數(shù)： n=F/f= 得β 1=；實(shí)際片數(shù)： n=Fβ 1/f=179。 ； 所以應(yīng)選 18片。其余散熱器所需散熱器片數(shù)詳細(xì)計(jì)算過(guò)程略 ,其片 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 17 頁(yè) 數(shù)見(jiàn)下表： 立管 散熱器片數(shù) 五層 四層 三層 二層 一層 A 18 12 13 14 16 B 18 12 13 14 16 C（左） 20 13 14 15 18 C（右） 20 13 14 15 18 D（左） 15 10 10 12 14 D（右） 20 13 14 16 17 E 15 10 10 12 14 F（左） 17 15 16 13 16 F（右） 14 4 4 13 16 G 12 4 4 12 16 H 0 0 5 9 18 I 14 8 8 12 15 J（左） 6 4 5 8 10 J（右） 12 8 8 12 14 K（左） 6 4 4 12 16 K（右） 6 4 4 12 16 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 18 頁(yè) 室內(nèi) 得 水力計(jì)算： K得 環(huán)路。 （ 1） 根據(jù)各管段 得 熱負(fù)荷 ,求出各管段 得 流量 ,計(jì)算公式如下： hkgtt QttQGhghg/)( 3600 3 ????? （ 2） 在干管 得 水力計(jì)算中推薦經(jīng)濟(jì)比摩阻 Rpj=60120pa/m 確定其 管徑 ,由經(jīng)濟(jì)比摩阻和熱流量從表中查出最接近經(jīng)濟(jì)比摩阻 得 管徑 ,從而確定出供水干管各個(gè)管段、立管 K和回水總干管 得 管 徑 ,再根據(jù)所得管徑確定其壓降和流速。如 1號(hào)管段根據(jù)其流量 G=,查出其管徑 D=50mm,然后再查表可以確定出其比 摩阻 R=,流速 v= 將所得數(shù)據(jù)列于管路水力計(jì)算表（詳見(jiàn)附表 2）。 （ 3）確定各管段 得 局部阻力損失。用“動(dòng)壓頭法”進(jìn)行管內(nèi) 得 局部 阻力計(jì)算。根據(jù)室內(nèi)管路 得 實(shí)際情 況 ,列出各管段 得 局部阻力 管件名稱(chēng) ,并查出各個(gè)局部阻力管件 得 阻力系數(shù) ,列于下面 得 局部阻力系數(shù)計(jì)算表。 （ 4）計(jì)算各管段 得 壓力損失。 ,計(jì)算通過(guò)其它立管 得 環(huán)路 ,從而確定出各立管與供回水干管 得 管徑及其壓力損失 ,并將所得數(shù)據(jù)列于管路水力計(jì)算表。 管路 水力計(jì) 算表 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 19 頁(yè) 管段編號(hào) 熱負(fù)荷 Q （ W） 流量 G kg/h 管長(zhǎng) L (m) 管徑 d (mm) 流速 v (m/s) 比摩阻 △pm (Pa/m) 局部阻力系數(shù) Σζ 動(dòng)壓頭 (m) 長(zhǎng)度損失 局部損失 壓力損失△p (Pa) 1 104997 3612 50 2 104997 3612 50 3 97092 3340 50 3 4 89170 50 1 5 71608 40 1 6 56120 40 2 7 49413 32 6 8 35197 32 4 9 29880 32 4 10 22592 25 5 11 19546 25 5 12 9588 20 8 13 7922 15 218 7 14 15844 545 20 1 15 33406 32 1 16 48894 1682 32 3 17 55601 40 18 69817 40 19 75134 40 20 79022 40 3 21 85468 40 3 22 95426 50 3 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 20 頁(yè) 23 104997 3612 50 104 A 7922 20 45 B 7922 20 45 C 17562 25 68 D 15488 25 68 E 6707 20 45 F 14216 32 68 G 5317 15 57 H 3888 15 47 I 6446 20 45 J 9958 20 75 K 9588 20 75 局部阻力系數(shù)計(jì)算表 管段號(hào) 管徑 局部阻力 個(gè)數(shù) Σζ 管段號(hào) 管徑 局部阻力 個(gè)數(shù) Σζ 1 50 閘閥 1 13 15 90176。 彎頭 4 *4 90176。 彎頭 1 1 直流三通 1 1 Σζ=7 Σζ= 14 20 直流三通 1 1 2 50 90176。 彎頭 3 *3 Σζ= Σζ= 15 32 直流三通 1 1 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 21 頁(yè) 3 50 直流三通 1 1 Σζ=1 90176。 彎頭 4 *4 16 32 直流三 通 1 1 Σζ=3 90176。 彎頭 2 *2 4 50 直流三通 1 1 Σζ=3 Σζ= 17 40 直流三通 1 1 5 50 直流三通 1 1 90176。 彎頭 5 *5 Σζ= Σζ= 6 40 直流三通 1 1 18 40 直流三通 1 1 90176。 彎頭 3 *3 90176。 彎頭 2 *2 Σζ= Σζ=2 19 40 直流三通 1 1 7 3 2 直流三通 1 1 90176。 彎頭 3 *3 90176。 彎頭 5 *5 Σζ= Σζ=6 20 40 直流三通 1 1 8 32 直流三通 1 1 90176。 彎頭 4 *4 90176。 彎頭 3 *3 Σζ=3 Σζ=4 21 40 90176。 彎頭 4 *4 9 25 直流三通 1 1 直流三通 1 1 90176。 彎頭 3 3* Σζ=3 Σζ=4 22 50 直流三通 1 1 10 25 直流三通 1 1 90176。 彎頭 4 *4 90176。 彎頭 4 *4 Σζ=3 Σζ=5 11 25 直流三通 1 1 23 50 直流三通 1 1 90176。 彎頭 4 *4 90176。 彎頭 4 *4 Σζ=5 閘閥 1 12 20 直流三通 1 1 Σζ= 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 22 頁(yè) 集氣罐 1 1 90176。 彎頭 4 *4 Σζ=8 A 20 截止閥 2 10*2 F 32 截止閥 2 *2 乙字 彎 10 *10 乙字彎 10 *10 散熱器 5 *5 散熱器 5 *5 Σζ=45 分流三通 5 *5 B 20 截止閥 2 10*2 合流三通 5 *5 乙字彎 10 *10 Σζ=68 散熱器 5 *5 G 15 截止閥 2 16*2 Σζ=45 乙字彎 10 *10 C 25 截止閥 2 *2 散熱器 5 *5 乙字彎 10 *10 57 散熱 器 5 *5 H 15 截止閥 2 16*2 分流三通 5 *5 乙字彎 6 *6 合流三通 5 *5 散熱器 3 *3 Σζ=68 Σζ=47 D 25 截止閥 2 *2 I 20 截止閥 2 10*2 乙字彎 10 *10 乙字彎 10 *10 散熱器 5 *5 散熱器 5 *5 分流三通 5 *5 Σζ=45 合流三通 5 *5 J 20 截止閥 2 10*2 Σζ=68 乙字彎 10 *10 E 20 截止閥 2 10*2 散熱器 5 *5 乙字彎 10 *10 分流三通 5 *5 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 23 頁(yè) 散熱器 5 *5 合流三通 5 *5 Σζ=45 Σζ=75 K 20 截止閥 2 10*2 乙字彎 10 *10 散熱器 5 *5 分流三通 5 *5 合流三通 5 *5 Σζ= 75 得 壓力損失不平衡率。 因 為各個(gè)立管之間是相互并聯(lián) 得 關(guān)系 ,因而只要算出熱水供暖系統(tǒng)最不利循環(huán)環(huán)路與個(gè)并聯(lián)環(huán)路之間（不包括共同管段） 得 計(jì)算壓力損失相對(duì)差額 ,保證其不大于 15%。如通過(guò)立管 A與最遠(yuǎn)立管 K得 平衡率如下計(jì)算： 最遠(yuǎn)立管 K環(huán)路 得 損失 (不包括與 A立管共同管段）： Δ Pk39。=Δ P3+Δ P4+Δ P5+Δ P6+Δ P7+Δ P8+Δ P9+Δ P10+Δ P11+Δ P12+Δ PK =+++++++++800+3594 =14279Pa 最近環(huán)路 A得 損失（不包括與 K立管 得 共同管段） Δ PA39。=Δ PA+Δ P13+Δ P14+Δ P15+Δ P16+Δ P17+Δ P18+Δ P19+Δ P20+Δ P21+Δ P22 =++++++++++ =16658Pa 不平衡率 =1Δ PK39。/Δ PA39。=% 在 15%以?xún)?nèi) ,滿(mǎn)足要求。對(duì)其他立管 ,同上進(jìn)行計(jì)算進(jìn)行校核 ,如果不能 湖南大學(xué)課程設(shè)計(jì) 第 24 頁(yè) 滿(mǎn)足要求 ,則適當(dāng) 得 改變管徑 ,直到各個(gè)管段都達(dá)到平衡要 求為止。 室內(nèi)管網(wǎng)水壓圖（詳圖見(jiàn)附錄） 圖中藍(lán)色實(shí)線表示室內(nèi)管網(wǎng) 得 最不利環(huán)路 ,最不利環(huán)路通過(guò)立管 J,黃色虛線表示回水管。具體圖見(jiàn)附錄圖紙。 第三章： 室外供熱管網(wǎng)設(shè)計(jì) 摘要 在外網(wǎng)