【文章內容簡介】 11）；均采用采用吊頂式新風機組；大堂和小商場設置一套全空氣系統(tǒng)（ KB14），機房設置在一層。 2）一層設置兩個一次回風全空氣系統(tǒng)（ KF11， 2），分別設置在本層機房內，排風通過外門和外窗自然排風。 3）二、三層和一層采用同樣形式，分別設置兩個一次回風全空氣系統(tǒng)（ KF21，2）和（ KF31， 2），分別設置在本層機房內，排風通過外門和外窗自然排風。 4） 4 層會議層采用風機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF41）設置在本層機房內，房間的氣流組織形式為上送上回。 5） 515 層寫字間采用風機盤管和 獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF515）設置重慶大學本科學生畢業(yè)設計 1 方案設計 7 在本層機房內，房間的氣流組織形式為上送上回。 6） 1720 層酒店客房標準層采用機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF17201）設置在本層機房內，房間的氣流組織形式為側送上回，房間通過衛(wèi)生間排氣扇排風。 7） 2 22 層酒店客房標準層采用機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF21，221）設置在本層機房內，房間的氣流組織形式為側送上回，房間通過衛(wèi)生間排氣扇排風。 8） 2329 層均采用采用機盤管和獨立新風系統(tǒng)，新風系統(tǒng)（ XF23291）設置在本層機房 內。 9） 30 層景觀層配套房間選用分體式空調，具體型號由業(yè)主自行確定。 通風及防排煙設計 地下室 4 個樓梯間設置兩個機械加壓送風系統(tǒng)（ JYB14）， 逐層設一常開百葉風口。火災時，由消防中心遠距離開啟加壓送風機，進行加壓送風。 裙房 兩個 樓梯間設 兩 個加壓送風系統(tǒng)（ JYQ1， 2），逐層設一常開百葉風口?；馂臅r，由消防中心遠距離開啟加壓送風機，進行加壓送風。 塔樓樓兩個 樓梯間設 兩 個加壓送風系統(tǒng)（ JYT1， 2），逐層設一常開百葉風口?；馂臅r，由消防中心遠距離開啟加壓送風機，進行加壓送風。 地下四層設備層 設置了 兩 個排煙系統(tǒng)（ PYB41， 2）， 兩 個機械補風系統(tǒng)（ JB41， 2），并兼做平時的通風排煙系統(tǒng) 。 地下三 層汽車庫設置了 兩個 個排煙系統(tǒng)（ PYB31， 2）， 一 個機械補風系統(tǒng)（ JB31），并兼做平時的通風排煙系統(tǒng) 。 地下二 層汽車庫設置了 兩個 個排煙系統(tǒng)（ PYB21， 2）， 一 個機械補風系統(tǒng)（ JB21），并兼做平時的通風排煙系統(tǒng) 。 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 8 2 負荷計算 冷負荷計算 外墻和屋面?zhèn)鳠崂湄摵捎嬎? 外墻或屋面?zhèn)鳠嵝纬傻挠嬎銜r刻冷負荷 Qτ (W)，按下式計算： Qτ=KFΔtτξ () 式中 F— 計算面積，㎡； τ — 計算時刻，點鐘； τ ξ — 溫度波的作用時刻，即溫度波作用于外墻或屋面外側的時刻， 點鐘； Δ tτ ξ — 作用時刻下，通過外墻或屋面的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，℃。 注：例如對于延遲時間為 5 小時的外墻 ,在確定 16 點房間的傳熱冷負荷時 ,應取計算時刻τ =16,時間延遲為ξ =5,作用時刻為τ =165=11。這是因為計算16 點鐘外墻內表面由于溫度波動形成的房間冷負荷是 5 小時之前作用 于外墻外表面溫度波動產(chǎn)生的結果。 當外墻或屋頂?shù)乃p系數(shù)β 時，可用日平均冷負荷 Qpj 代替各計算時刻的冷負荷 Qτ： Qpj=KFΔtpj () 式中 Δ tpj— 負荷溫差的日平均值，℃。 外窗的溫差傳熱冷負荷 通過外窗溫差傳熱形成的計算時刻冷負荷 Qτ按下式計算： Qτ=KFΔtτ () 式中 Δ tτ — 計算時刻下的負荷溫差，℃； K— 傳熱系數(shù)。 外窗太陽輻射冷負荷 透過外窗的太陽輻射形成的計算時刻冷負荷 Qτ，應根據(jù) 不同情況分別按下列各式計算： 1） 當外窗無任何遮陽設施時 Qτ=FCsCaJwτ () 式中 Jwτ — 計算時刻下太陽總輻射負荷強度 ,W/㎡； 2） 當外窗只有內遮陽設施時 Qτ=FCsCaCnJwτ () 式中 Jwτ — 計算時刻下太陽總輻射負荷強度 ,W/㎡； 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 9 3） 當外窗只有外遮陽板時 Qτ=[F1Jnτ+FJnnτ]CsCa () 注：對于北緯 27 度以南地區(qū)的南窗， 可不考慮外遮陽板的作用，直接按式 ()計算。 4） 當窗口既有內遮陽設施又有外遮陽板時 Qτ=[F1Jnτ+FJnnτ]CsCnCa () 式中 Jnτ — 計算時刻下，標準玻璃窗的直射輻射照度， W/㎡； Jnnτ — 計算時刻下，標準玻璃窗的散熱輻射照度， W/㎡； F1— 窗上收太陽直射照射的面積； F— 外窗面積（包括窗框、即窗的墻洞面積）㎡ Ccl、 CclN— 冷負荷系數(shù)（ CclN 為北向冷負荷系數(shù)），無因次，按緯度取值； Ca— 窗的有效面積系數(shù)； Cs— 窗玻璃的遮擋 系數(shù)； Cn— 窗內遮陽設施的遮陽系數(shù)； 注：對于北緯 27 度以南地區(qū)的南窗， 可不考慮外遮陽板的作用，直接按式 ()計算。 內圍護結構的傳熱冷負荷 1） 當鄰室為通風良好的非空調房間時，通過內窗的溫差傳熱負荷，可按式 ()計算。 2） 當鄰室為通風良好的非空調房間時，通過內墻和樓板的溫差傳熱負荷，可按式 ()計算，或按式 ()估算。此時負荷溫差Δ tτ tpj，應按 零 朝向的數(shù)據(jù)采用。 3） 當鄰室有一定發(fā)熱量時，通過空調房間內窗、隔墻、樓板或內門等內圍護結構的溫差傳 熱負荷，按下式計算： Q=KF(twp+Δtlstn) () 式中 Q— 穩(wěn)態(tài)冷負荷，下同， W； twp— 夏季空氣調節(jié)室外計算日平均溫度，℃； tn— 夏季空氣調節(jié)室內計算溫度，℃； Δ tls— 鄰室溫升，可根據(jù)鄰室散熱強度采用，℃。 人體冷負荷 人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷 Q，按下式計算： Qτ=nq1CclrCr () 式中 Cr— 群體系數(shù)； n— 計算時刻空調房間內的總人數(shù)； 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 10 q1— 一名成年男子小 時顯熱散熱量， W； Cclr— 人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)。 燈光冷負荷 照明設備散熱形成的計算時刻冷負荷 Qτ，應根據(jù)燈具的種類和安裝情況分別按下列各式計算： Q=1000n1NXτT () Q=1200n1NXτT () Q=1000n0NXτT () 式中 N— 照明設備的安裝功率， kW； n0— 考 慮玻璃反射，頂棚內通風情況的系數(shù)，當熒光燈罩有小孔， 利用自然通風散熱于頂棚內時，取為 ，熒光燈罩無通風孔時，視頂棚內通風情況取為 ； n1— 同時使用系數(shù)，一般為 ； T — 開燈時刻，點鐘； τ T— 從開燈時刻算起到計算時刻的時間， h； Xτ T— τ T 時間照明散熱的冷負荷系數(shù)。 設備冷負荷 熱設備及熱表面散熱形成的計算時刻冷負荷 Qτ，按下式計算： Qτ=qsXτT () 式中 T— 熱源投入使用的時刻 ，點鐘； τ T— 從熱源投入使用的時刻算起到計算時刻的時間，ｈ； Xτ T— τ T 時間設備、器具散熱的冷負荷系數(shù)； qs— 熱源的實際散熱量， W。 電熱、電動設備散熱量的計算方法如下： 1） 電熱設備散熱量 qs=1000n1n2n3n4N () 2） 電動機和工藝設備均在空調房間內的散發(fā)量 qs=1000n1aN () 3） 只有電動機在空調房間內的散熱量 qs=1000n1a(1η)N () 4） 只有工藝設備在空調房間內的散熱量 qs=1000n1aηN () 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 11 式中 N— 設備的總安裝功率， kW； η — 電動機的效率； n1— 同時使用系數(shù)，一般可取 ； n2— 利用系數(shù)，一般可取 ； n3— 小時平均實耗功率與設計最大功率之比，一般可取 左右； n4— 通風保溫系數(shù)； a— 輸入功率系數(shù)。 食物的顯熱散熱冷負荷 進行餐廳冷負荷計算時，需要考慮食物的散熱量。食物的顯熱散熱形 成的冷負荷，可按每位就餐客人 考慮。 伴隨散濕過程的潛熱冷負荷 1） 人體散濕和潛熱冷負荷 (1) 人體散濕量按下式計算 D= () 式中 D— 散濕量， kg/h； g— 一名成年男子的小時散濕量， g/h。 (2) 人體散濕形成的潛熱冷負荷 Q(W)，按下式計算： Q=φnq2 () 式中 q2— 一名成年男子小時潛熱散熱量， W； φ — 群體系數(shù)。 2） 滲入空氣散濕量及潛熱冷負荷 (1) 滲 透空氣帶入室內的濕量 (kg/h)，按下式計算： D=(dwdn) () (2) 滲入空氣形成的潛熱冷負荷 (W)，按下式計算： Q=(iwin) () 式中 dw— 室外空氣的含濕量， g/kg； dn— 室內空氣的含濕量， g/kg； iw— 室外空氣的焓， kJ/kg； in— 室內空氣的焓， KJ/KG。 3） 食物散濕量及潛熱冷負荷 (1) 餐廳的食物散濕量 (kg/h)，按下式計算： D= () 式中 n— 就餐總人數(shù)。 (2) 食物散濕量形成的潛熱冷負荷 (W)，按下式計算： Q= () 重慶大學本科學生畢業(yè)設計 2 負荷計算 12 4 水面蒸發(fā)散濕量及潛熱冷負荷 (1) 敞開水面的蒸發(fā)散濕量 (kg/h)，按下式計算： D=(a+)(PqbPq)AB/B1 () 式中 A— 蒸發(fā)表面積，㎡； a— 不同水溫下的擴散系數(shù)； v— 蒸發(fā)表面的空氣流速； Pqb— 相應于水表面溫度下的飽和空氣的水蒸氣分壓力； Pq— 室內空氣的水蒸氣分壓力； B— 標準大氣壓， 101325Pa； B1— 當?shù)卮髿鈮海?Pa）。 冬季空調供暖熱負荷計算 外墻和屋面?zhèn)鳠崂湄摵捎嬎愎? 外墻或屋面?zhèn)鳠嵝纬傻挠嬎銜r刻冷負荷 Qτ (W)，按下式計算： Qτ=KFΔtτξ () 式中 F— 計算面積，㎡； τ — 計算時刻，點鐘； τ ξ — 溫度波的作用時刻，即溫度波作用于外墻或屋面外側的時刻， 點鐘； Δ tτ ξ — 作用時刻下，通過外墻或屋面 的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，℃。 注：例如對于延遲時間為 5 小時的外墻 ,在確定 16 點房間的傳熱冷負荷時 ,應取計算時刻τ =16,時間延遲為ξ =5,作用時刻為τ =165=11。這是因為計算16 點鐘外墻內表面由于溫度波動形成的房間冷負荷是 5 小時之前作用于外墻外表面溫度波動產(chǎn)生的結果。 當外墻或屋頂?shù)乃p系數(shù)β 時，可用日平均冷負荷 Qpj 代替各計算時刻的冷負荷 Qτ： Qpj=KFΔtpj () 式中 Δ tpj— 負荷溫差的日平均值，℃。 外窗的溫差 傳熱冷負荷 通過外窗溫差傳熱形成的計算時刻冷負荷 Qτ按