【文章內(nèi)容簡介】 10 ? 1010 1010 210 邊橫梁 104 350?600 ? 910 ? 1010 1010 中橫梁 104 300?600 ? 910 10102? 1010 1010 表 24 柱 線剛度的計算 層次 mmhc/ )//( mmNEc )/( mmmmhb ?? 4/mmIc )/(/ mmNhIE ccc ? 1 5000 3 104 700 700 2 1010 1011 25 3300 3 104 600 600 1010 1010 610 3300 3 104 500 500 1010 1010 中框架邊柱邊梁的示意圖 24 如下所示 柱的側(cè)移剛度 D 值按下式計算 :212ccD ih?? ? (24) 式中 : c? ? 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)。 對于底層柱 c? = （ K +） /（ K +） (25) 對于一般層柱 c? = K /（ K +） (26) 根據(jù)梁柱線剛度比 K 的不同 ,本設(shè)計中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱 。 （ 1）底層柱的側(cè)移剛度計算 東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 16 圖 24 中框架邊柱邊梁的線剛 度示意圖（ 1010） 中 框架邊柱： ???? ci iiK ??????? KKc? mmNh iD j cc /22 4645000 2112 ?????? ? 中 框架中柱： 12 ????? ci iiK ??????? KKc? 東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 17 mmNh iD j cc /35 13 650 00 2102 ?????? ? 邊 框架邊柱： ???? ci iiK ??????? KKc? mmNh iD j cc /20 7365000 2102 ?????? ? 邊 框架中柱： 12 ????? ci iiK ??????? KKc? mmNh iD j cc /31 68 00005 2102 ?????? ? （ 2）二層柱側(cè)移剛度計算 中框架邊柱： ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? 中框架中柱： ?? ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc /572343300 2102 ?????? ? 邊框架邊柱： ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc /19 4383300 2102 ?????? ? 邊框架中柱： ?? ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? （ 3） 35 層柱的側(cè)移剛度計算 東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 18 邊框架邊柱： ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? 邊框架中柱： ?? ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? 中框架邊柱： ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? 中框架中柱： ?? ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? （ 4） 610 層 邊框架邊柱： ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc /16 5733300 2102 ?????? ? 邊框架中柱： ?? ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc /331463300 2102 ?????? ? 中框架邊柱： ???????? ci iiiiK ????? KKc? 東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 19 mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? 中框架中柱： ?? ???????? ci iiiiK ????? KKc? mmNh iD j cc / 2102 ?????? ? 表 25 各層 框架柱 側(cè)移剛度 D（ mmN/ ） 層次 邊框架 中框架 合計 邊柱數(shù) 邊柱 D值 中柱數(shù) 中柱 D值 邊柱數(shù) 邊柱 D值 中柱數(shù) 中柱 D值 1 4 20736 4 31680 14 22464 14 35136 1016064 2 4 19438 4 14 14 57234 35 4 4 14 14 610 4 16573 4 33146 14 14 由表可知 ∑D1∕∑D2=1016064∕=＞ ，故該框架為規(guī)則框架。 縱向框架側(cè)移剛度計算 縱向框架側(cè)移剛度的計算方法與橫向框架相同，柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關(guān)外，還與縱向梁的的線剛度有關(guān)，縱向框架的側(cè)移剛度一定滿足要求，計算過程省略。 橫向 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力 計算 橫向自振周期 計算 對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu) ,其基本自振周期 1T (s)可按下式計算 : 1 ?? (27) 式中 : Tu ? 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移 (m),即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 iG 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移； 東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 20 T? ?結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù) ,框架結(jié)構(gòu) ~。 對于屋面帶突出屋頂間的房屋， Tu 應(yīng)取主體結(jié)構(gòu)頂點的位移。突出間對主體結(jié)構(gòu)頂點位移的影響，可按頂點位移相等的原則，將其重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層 , 即按公式將 G13折算到主體結(jié)構(gòu)的頂 層。屋面突出屋頂間的重力荷載 eG可按下式計算： 11(1 3 / 2 / )enG G h H?? ? ? （ 28） 即： Ge=（ 1+500247。33600） = 式中： H 為主體結(jié)構(gòu)計算高度。 對框架結(jié)構(gòu)，式（ 37）中的 Tu 可按下式計算： GiV = n kkiG?? （ 29） ? ? 1/ sGi iji ju V D??? ? （ 210） ? ?1nT k ku n u???? (211) 式中： kG －集中在 k 層樓面處的重力荷載代表值； GiV －把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第 i 層的層間剪力； 1sijj D??－第 i 層的層間側(cè)移剛度； ? ? ? ?ikuu??， －分別為第 i、 k 層的層間側(cè)移； Tu －對于屋面帶突出屋頂間的房屋應(yīng)取主體結(jié)構(gòu)頂點的位移，突出間對主體結(jié)構(gòu)頂點位移的影響可按頂點位移相等的原則，將其重 力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層； 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移由式（ 29）－（ 211）計算。計算過程見表 26，其中第10 層的 iG 為 G10 和 G9 之和。 按式（ 27）計算基本周期 1T ，其中 Tu 的量綱為 m，取 T? =，則 1 TT ?? Tu ? = Tu ? 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移（ m），即假想把集中在各屋樓面處的重力荷載代表值 iG 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移； T? ? 結(jié)構(gòu)基本自振周期 考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結(jié)構(gòu)取 － ； 東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 21 表 26 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 層次 KNGi/ KNVGi/ ? )//( mmNDi mmui /? mmui/ 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1016064 水平地震作用 下 樓層地震剪力計算 多自由彈性體系在水平地震作用下可采用底部剪力法和陣型分解反應(yīng)普法求得，對于高度不超過 40 米的，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻、變形以剪切型為主的建筑，可采用底部剪力法。本設(shè)計建筑高度為 米，故可采用底部剪力法。采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用，應(yīng)按下式確定： 1EK eqFG?? （ 212） 1iii njjiGHFGH??? ? n（1 ） （ 213） n EKFF???n （ 214） 式中： EKF 結(jié)構(gòu)水平地震作用標準值； 1? 相應(yīng)于結(jié) 構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)；根據(jù)地震影響系數(shù) α曲線確定； eqG 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的 85%； iF 質(zhì)點 i 的水平地震作用標準值； iG， jG 分別為集中于質(zhì)點 i， j 的重力荷載代表值； iH ， jH 分別為質(zhì)點 i， j 的計算高度； ?n 頂部附加水平地震作用系數(shù)； nF? 頂部附加水平地震作用。 結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式（ 212） ~（ 214）計算，即 eqG =?（ ++? 7+） = 根據(jù)建筑材料，該建筑抗震防烈度為 7 度，由于設(shè)計地震分組為第 二 組，東北石油大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 （論文） 22 II 類場地，可由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》查得特征周期值 gT =， gT =＜ T= s﹤ 5Tg=5=2s，故 1 2 m a x?? ? ?? g1（T /T） （ 215） 式中： 2? ? 地震影響 系數(shù)曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)，按 采用； ? ?衰減系數(shù)，應(yīng)取 ； max? ?地震影響系數(shù)最大值，由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》查得 7 度多遇地震時取 。 因此，可求得 ??? ）（? kNGF eqEK 9 7 2 7 2 ???? ? 因為 gT =? =T=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù) ?n ，由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》知： 當(dāng) gT ? 時， 1 2 1 ?????? Tn?s kNF 0 9 7 01