【文章內(nèi)容簡介】 ( Φ 273 7 1000) , 導(dǎo)致排出的煙氣溫度高達(dá) 80～ 90℃ ( 位置 : 風(fēng)門處 ) , 帶走的熱量多 , 熱效率低 , 保溫效果差。 以下 煙氣的組分分析燃料是臥 89 井自產(chǎn)的天然氣 ( 氣質(zhì)參數(shù) : 比重 , 體積含量 CH4 占 %, H2S 占 %, CO2 占 %) , 助燃劑 空 氣 是通過對流自然抽入 , 燃燒后的煙氣從火筒 ( Φ 273 7 1500) 流 進(jìn) 6 根水平煙道 ( Φ 76 6 2500) , 充分進(jìn)行熱交換后 , 再從垂直的煙囪以對流方式排出去 , 煙氣的壓力是 1atm。在 1atm 下 , 甲烷燃燒的濃度范圍 5～ 15%( 體積比 ) , 現(xiàn)在分析 1m3 甲烷的燃燒情況 ( 氣體的分析條件為理想狀態(tài) ) 。 甲烷占 5%, 完全燃燒 , 燃燒前后氣 體總體積不變 ： CH4 + 2O2 → 2H2O↑ + CO2↑ + 熱量 Q 燃燒前總體積 20m3: 1m3CH4,19m3空氣 ， 燃燒后總體積 20m3: 2m3 H2O( 氣態(tài) )( 在煙氣中的含量 g/nm3, 體積含量 10%) , 1m3 CO2( 體積含量 5%) , 17m3 空氣剩余量 ( 含剩余的氧氣 ) 。 甲烷占 15%, 燃燒不完全 , 燃燒后氣體總體積有增加 : 天然氣加熱爐的腐蝕研究 5 CH4 + → 2H2O↑ + CO↑ + 熱量 Q 燃燒前總體積 : 1m3 CH4, 空 氣 ( 含氧氣 : 20%=) 。燃燒后總體積 : ( 氣態(tài) )( 在煙氣中的含量 g/nm3, 體積含量 %) , ( 體積含量 %) ,剩余 CH4, 空氣剩余量 ( 氧氣已用完 ) 。 煙氣中產(chǎn)生冷凝水 1999 年 2 月 11 日 17: 00, 陰天 , 大氣溫度 11℃。臥 89 井 生產(chǎn)參數(shù) : 井口油壓, 套壓 , 井口溫度 28℃ ,瞬產(chǎn) 萬 m3/d, 使用水套 加熱爐保溫 , 一級節(jié)流后壓力 , 進(jìn)水套加熱爐前氣流溫度 24℃ , 加熱后 , 出水套加熱爐后氣流溫度 ℃ 。 二級節(jié)流后壓力 , 氣流溫度 31℃ 。 三級節(jié)流后壓力 ( 輸壓 ) , 氣流溫度 14℃ ( 即計量溫度、輸溫 , 計量溫度要求為 12～ 18℃ ) 。 水套里的水溫 33℃ ,煙箱里的煙氣溫度 22℃。煙囪、煙箱滴水嚴(yán)重。水套加熱爐耗氣 m3/h( 計算出煙氣的排量 ～ 50 m3/h) 表 21 參考天然氣的飽和含水量表 (1atm,0℃， 比重 ) 溫度℃ 15 22 26 33 37 45 50 55 60 65 飽和含水汽量g/nm3 由表 21得出 : ① 完全燃燒后 : 煙氣中的含水量 , 煙氣露點 ℃ 。 ② 不完全燃燒后 : 煙氣中的含水量 g/nm3,煙氣露點 65℃。所以 , 天然氣燃燒后煙氣的露點范圍為 ～ 65℃。只要煙氣溫度低于其露點 ,煙氣系統(tǒng) 就和 水套加熱爐的腐蝕分析和防腐措施 一致 。 總結(jié) 加熱爐通過一定時間運行后檢查發(fā)現(xiàn) :(1)加 熱爐水側(cè)爐壁上部 腐 蝕嚴(yán)重 。(2)加熱盤管內(nèi)部 (天然氣側(cè) )只有輕微的腐蝕，而加熱爐 管外壁則銹蝕嚴(yán)重，管壁上附有一層很厚呈紅褐色和黑色的 堅 硬銹層 。(3)整個爐殼的爐壁、盤管壁上的附著物有的呈黑色毛刺狀、有的呈黑色銹瘤狀，煙氣管水側(cè)還附有鱗片層狀銹蝕物，另有一些顆粒狀黑色粘性附著物 。(4)清洗后發(fā)現(xiàn)附著物下金屬表面呈現(xiàn)出程度不同的麻點、凹坑、溝槽及蝕坑等。 對加熱爐的腐蝕形態(tài)觀測后發(fā)現(xiàn) :加熱爐的腐蝕主要表現(xiàn)為全面腐蝕 (均勻腐蝕 )、潰瘍狀腐蝕、斑點狀腐蝕等，其中 潰瘍狀腐蝕及斑點腐蝕是產(chǎn)生毛刺狀銹物的主要原因。 榆林學(xué)院畢業(yè)論文 6 3 加熱爐腐蝕及結(jié)垢原因分析 水質(zhì)分析 新疆某油田采油廠使用的加熱爐均采用當(dāng)?shù)氐叵滤疄樗?，在使用過程中，未進(jìn)行任何水處理，加熱爐水套內(nèi)存在嚴(yán)重的腐蝕現(xiàn)象，其中爐內(nèi)盤管腐蝕較嚴(yán)重，據(jù)外觀觀察約有 1～ 2mm 的腐蝕 。 對加熱爐水套解剖（圖 3 32）檢察發(fā)現(xiàn)：盤管煙管及爐套爐壁水下部位腐蝕嚴(yán)重，其中煙管腐蝕最為嚴(yán)重 ， 金屬表面覆蓋厚厚一層銹垢和大小不一 、 密密麻麻的銹瘤，銹瘤下呈很深的蝕坑 ［ 2］ 。 為此，我們對加熱爐腐蝕和結(jié)垢原因做了以下分析 。 對新疆某油田采油廠兩個作業(yè)區(qū)加熱爐原水（當(dāng)?shù)氐叵滤┖驮谟眉訜釥t爐水進(jìn)行了分析，分析結(jié)果見表 31。 由表 31 中的水質(zhì)分析數(shù)據(jù)可以看出：（ 1）原水進(jìn)入加熱爐后，在受熱條件下發(fā)生沉積而結(jié)垢；（ 2）加熱爐中有大量的鈣垢產(chǎn)生；（ 3）兩種水源中，作業(yè)區(qū) 2 原水和爐水是典型的負(fù)硬度水質(zhì)，在溶解氧存在的情況下，具有極強(qiáng)的腐蝕傾向 。 圖 31 加熱爐盤管腐蝕情況 圖 32 加熱爐爐 殼腐蝕情況 結(jié)果表明：（ 1）兩地原水及爐水均具有較強(qiáng)的腐蝕傾向；（ 2）隨著溫度的 升高，無論是原水還是爐水，其結(jié)垢傾向逐漸增大腐蝕傾向減小 。 垢樣分析 對加熱爐盤管煙管等處所取垢樣進(jìn)行了分 析，爐水側(cè)存在著嚴(yán)重 腐蝕現(xiàn)象 。 分析結(jié)果見表 32 由表 32 中的垢樣分析結(jié)果可以看出：（ 1）加熱爐內(nèi)主要存在著腐蝕現(xiàn)象；（ 2）附著物中含有一定比例的硬垢成分（結(jié)晶型析出物）， 其中 CaCO3 中 所占比例較大 。 天然氣加熱爐的腐蝕研究 7 表 31 水質(zhì)分析結(jié)果 取樣點 作業(yè)區(qū) 1 作業(yè)區(qū) 2 原水 爐水 原水 爐水 Ca2+/mg L1 Mg2+/mg L1 總鐵 / mg L1 0 0 Cl/ mg L1 SO42/ mg L1 ? SiO2/ mg L1 總堿 /mmol L1 總?cè)芄?/ mg L1 ? 203 PH 值 電導(dǎo)率 /μ s cm1 1070 898 853 667 加熱爐產(chǎn)生硬垢的原因 爐水中重碳酸鹽（碳酸氫鹽）在加熱爐中受熱后，分解成為碳酸鹽，并釋放出 CO2，使?fàn)t水堿度和 pH 值升高。產(chǎn)生的碳酸鹽容易與水中的鈣等硬度成分結(jié)晶析出，形成碳酸鹽硬垢。 33()Ca HCO → CaCO3↓ +CO2↑ +H2O 33()Ca HCO +2OH=CaCO3↓ +2H2O+CO32 Ca2++CO32=CaCO3↓ 由水質(zhì)分析表看出，兩個作業(yè)區(qū) Ca2+含量都較高， 且由垢樣分析表也可以看出， CaO 也占了相當(dāng)?shù)谋壤?，這都是長生硬垢的原因。 結(jié)垢原因 （ 1）通過對水樣的分析，作業(yè)區(qū)（尤其作業(yè)區(qū) 2）水套加熱爐所用原水具有較強(qiáng)的腐蝕傾向。 （ 2）通過對加熱爐爐套內(nèi)附著物的分析，新疆油田某采油廠加熱爐爐套（水側(cè)）存在嚴(yán)重的腐蝕現(xiàn)象，并伴有結(jié)垢現(xiàn)象存在。 （ 3）通過理論分析及實驗室驗證，造成加熱爐爐套（水側(cè)）腐蝕的主要原因為：氧腐蝕、促進(jìn)腐蝕性離子對氧腐蝕的促進(jìn)作用、局部腐蝕、鐵垢腐蝕、干濕線腐蝕以及堿腐蝕。 （ 4）爐水中重碳酸鹽受熱分解后，與硬度成分 結(jié)晶析出，與加熱爐金 屬腐蝕產(chǎn)物粘合在一起，是 加熱爐爐套內(nèi)結(jié)垢的主要原因。 榆林學(xué)院畢業(yè)論文 8 由以上結(jié)論得出，天然氣加熱爐嚴(yán)重的腐蝕和結(jié)垢現(xiàn)象成為影響加熱爐安全的兩種主要故障，為了保證加熱爐安全生產(chǎn)，建議采取相應(yīng)的措施阻止其腐蝕和結(jié)垢的形 成。 表 32 垢樣分析結(jié)果 取樣點 盤管 嚴(yán)管 外觀 紅褐色固體 紅褐色固體 55℃灼燒減量 /℅ 550～ 950℃ 灼燒 減量 /℅ Fe2O3/℅ CaO/℅ MgO/℅ 0 ZnO/℅ P2O5 /℅ 酸不溶物 /℅ 天然氣加熱爐的腐蝕研究 9 4 加熱爐腐蝕機(jī)理及影 響因素 加熱爐水側(cè)不同部位的腐蝕 加熱爐水側(cè)不同部位的腐蝕及形態(tài)各不相同，產(chǎn)生這些現(xiàn)象的主要原因與不同部位的熱工狀態(tài)和不同的腐蝕原因等諸多因素有關(guān)。第一采氣廠加熱爐用水為靖邊基地的生活用水 (地下水 )，該水屬低堿、低硬度水質(zhì)，水中存在著腐蝕性離子和溶解的 CO2及 O2，它 們的存在會在受熱條件下對金屬產(chǎn)生嚴(yán)重腐蝕 ［ 3］ 。 氧腐蝕 這是加熱爐存在的主要也是最嚴(yán)重 的 腐蝕因素，氧在腐蝕過程中起去極化劑作用，屬吸氧腐蝕。 氧腐蝕與溫度、流速、 pH 值、鹽含量等諸多因素有關(guān) ［ 4］ 。對于水源確定的 密閉系統(tǒng)而 言，氧腐蝕的腐蝕速率隨溫度升高一直呈直線上升趨勢 。對開路系統(tǒng)而言，氧腐蝕速率隨溫度升高是先增加后降低。溫度、流速、鹽含量等對氧腐蝕的影響主要是通過對氧在水中的溶解度的影響而實現(xiàn)的。 加熱爐源水在采取及輸送過程中，一直暴露于空氣中，使水中溶解氧基本達(dá)到飽和狀態(tài) 。而加熱爐在運行過程中只有很小的一根管 (補(bǔ)水口 )與大氣接通，因此可以基本認(rèn)為加熱爐屬密閉系統(tǒng) 。另外爐水處于停滯狀態(tài)，這使水中的溶解氧很難釋放出來，隨著爐水溫度的升高，氧腐蝕速率呈正比例增加。爐水溫度對氧腐蝕的影響見圖 41 0 40 20 60 80 100 120 敞開系統(tǒng)密閉系統(tǒng) 溫度/℃ 腐蝕速率mm/a 圖 41 爐水溫度對氧腐蝕的影響 氧腐蝕在加熱爐中的任何部位均有發(fā)生，尤其是在加熱盤管上部和煙氣管最為嚴(yán)重，這是因為氧在水中的溶解度因水受熱而變小，溶解氧逐漸釋放出來而向上涌動，但不能流向爐外，使?fàn)t水上部溶解氧達(dá)到飽和，氧還以氣泡的形態(tài)吸附于盤管上 。另一方 0 40 20 60 80 100 120 敞 開系統(tǒng)密閉系統(tǒng) 腐蝕速率mm/a榆林學(xué)院畢業(yè)論文 10 面，在整個爐水的微循環(huán)體系中，上部及煙氣管周圍的水溫要明顯高于其他部位，所以在加熱盤管上部和煙氣管上氧腐蝕最為嚴(yán)重。 氧腐蝕的形態(tài)主要為潰瘍型和斑點狀的局部腐蝕及均勻腐蝕。隨著爐水溫度升 高，水中的離子發(fā)生變化而使 pH 值逐漸升高，使腐蝕產(chǎn)物極易發(fā)生二次沉積，再加上未對爐水進(jìn)行阻垢處理而結(jié)垢，銹和垢的附著使碳鋼產(chǎn)生氧濃差電池而產(chǎn)生垢下腐蝕 。在微堿性條件下，其腐蝕產(chǎn)物愈積愈多呈現(xiàn)出毛刺狀及銹瘤，這也加劇了氧濃差腐蝕。 腐蝕性離子的腐蝕 由于爐水中的 Cl及 SO24等能穿透保護(hù)膜對金屬產(chǎn)生腐蝕，同時還能妨礙鈍化膜的生成，使?fàn)t水在不流動的情況下極易產(chǎn)生點蝕。這種腐蝕在爐殼水側(cè)任何部位均有發(fā)生，特別是熱負(fù)荷較高的煙氣管及爐膛水側(cè)外壁 等處，在壁溫較高時，極易使 Cl及 SO24發(fā)生局部濃縮而增大發(fā)生點 蝕 的可能 性 。 酸腐蝕 酸腐蝕主要為析氫腐蝕。在加熱爐中主要發(fā)生在煙氣管水側(cè)外壁及爐殼上部，這是因為 : （ 1） 用的水為地下水，而地下水中一般都含有一定 的溶解性 CO2,在爐水受熱 后 會很快 釋放出來而吸 附于金屬表面產(chǎn)生 CO2腐蝕。 CO2的腐蝕過程如下： 陽極： Fe → Fe3++2e 陰極： 2CO2 +2H2O→ 2H2CO3 2H2CO3→ 2H++2HCO3 2H++2e→ H2 2CO2+2H2O+2e→ 2HCO3+H2 總反應(yīng)： Fe+2CO2+2H2O→ Fe(HCO3)2+H2 Fe(HCO3)2→ FeCO3+H20+CO2 CO2在水中的溶解度與系統(tǒng)的壓力、溫度、水的組成有關(guān) ［ 5］ 。 CO2溶解度隨壓力增大而增大，又隨溫度上升而下降，并且水中的某些礦物質(zhì)會影響 CO2的溶解度。所以， C02的腐蝕也受到多種因素的影響，如 :溫度、壓力等。 (2)水中的碳酸鹽堿度在受熱后