【文章內容簡介】 78。= （ 1/12） 3178。= Y方向支座 m239。(KN M) 3178。= 0 0 0 說明： 混凝土的泊松比取 . 上表中的各個系數(shù)查《混凝土結構設計》中冊后面附表 7. 2）板配筋計算 板厚 h=100mm,采用 C25 混凝土（ fc=㎜178。 ,fy=㎜178。 ),板中受力鋼筋采用 HPB235（ fy=210N/㎜178。）?？紤]到雙向板向短邊傳遞的彎矩要比長邊傳遞的彎矩值要大，其方向配置的受力鋼筋，應當在長邊方向縱筋的外側。短跨方向即X 方向跨中截面有效高度 h0=h20= Y 方向跨中截面有效高度h02=h30=70mm,支座處截面有效高度 h0=h20=80mm。 現(xiàn)為方便計算和保證安全 取內力臂系數(shù)γ s=情況，采用 A s=M/( h0 fy)公式進行計算。按彈性理論進行計算截面配筋具體情況如下表 12 所示。 按彈性理論進行計算截面配筋 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 13頁 共 115頁 表 12 截面 項目 h0(mm) 彎矩 M(KN M) 配筋 As(㎜178。 ) 實際配筋 實有 As(㎜178。 ) 板底 B1 X方向底板 80 132 216。8@150 335 Y方向底板 70 44 216。8@150 335 B2 X方形底板 80 60 216。8@150 335 B3 X方形底板 80 135 216。8@150 335 B4 X方形底板 80 135 216。8@150 335 支座 B1 X方形底板 80 269 216。8@150 335 Y方向底板 70 212 216。8@150 335 B2 X方形底板 80 30 216。8@150 335 B3 X方形底板 80 68 216。8@150 335 B4 X方形底板 80 68 216。8@150 335 由此計算可知，有部分雙向板 的某個方向的配筋率偏小，可按最小配筋率計算配筋， ∵ρ min=Max｛ %, (ft/fy)｝ =% ∴ As=b h ρ min=1000 80 %=216(㎜178。 ) 此時可配 216。8@180 標準層樓板設計 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 14頁 共 115頁 采用彈性理論的設計方法來對板內力進行計算，并依板內力進行配筋。 屋蓋結構平面布置見上頁圖 11，據(jù)單向板和雙向板的定義可知，圖中 B2的長跨與短跨之比為 l02/l01=2,可按四邊固支的雙向板計算， B2 的長跨與短跨之比為 l02/l01=3； B3 的長跨與短跨之比為 l02/l01=3； B3 的長跨與短跨之比為 l02/l01=，可按單向板計算，取 1m寬板帶計算，按兩邊固支計算，適當增加長跨方向的分布鋼筋以承擔長跨方向的彎矩，按按彈性理論計算彎矩具體過程如下表 11所示。 按彈性理論計算的彎矩值 項目 B1 B2 B3 B4 lx(m) 3000 2020 3000 3000 ly(m) 6000 6000 9000 8000 lx/ly X方向板底 m1(KN M) （ +） 3178。= （ 1/24） 2 178。= （ 1/24） 3 178。= （ 1/24） 3 178。= Y方向板底 m2(KN M) （ + ） 3178。= 0 0 0 X方向支座 m139。(KN M) 3178。= （ 1/12） 2 178。= （ 1/12） 3 178。= （ 1/12） 3178。= Y方向支座 m239。(KN M) 3178。= 0 0 0 2）板配筋計算 板厚 h=100mm,采用 C25 混凝土（ fc=㎜178。 ,fy=㎜178。 ),板中受力鋼筋采用 HPB235（ fy=210N/㎜178。）?？紤]到雙向板向短邊傳遞的彎矩要比長邊傳遞的彎矩值要大，其方向配置的受力鋼筋，應當在長邊方向縱筋的外側。短跨方向即X 方向跨中截面有效高度 h0=h20= Y 方向跨中截面有效高度h02=h30=70mm,支座處截面有效高度 h0=h20=80mm。 現(xiàn)為方便 計算和保證安全取內力臂系數(shù)γ s=情況，采用 A s=M/( h0 fy)公式進行計算。按彈性理論進行計算截面配筋具體情況如下表 12 所示 。 按彈性理論進行計算截面配筋 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 15頁 共 115頁 截面 項目 h0(mm) 彎矩 M(KN M) 配筋 As(㎜178。 ) 實際配筋 實有 As(㎜178。 ) 板底 B1 X方向底板 80 176 216。8@150 335 Y方向底板 70 59 216。8@150 335 B2 X方 向 底板 80 80 216。8@150 335 B3 X方 向 底板 80 180 216。8@150 335 B4 X方 向 底板 80 180 216。8@150 335 支座 B1 X方 向 底板 80 359 216。8@120 419 Y方向底板 70 282 216。8@150 335 B2 X方 向 底板 80 160 216。8@150 335 B3 X方 向 底板 80 361 216。8@120 419 B4 X方 向 底板 80 361 216。8@120 419 由此計算可知，有部分 雙向板的某個方向的配筋率偏小，可按最小配筋率計算配筋， ∵ρ min=Max｛ %, (ft/fy)｝ =% ∴ As=b h ρ min=1000 80 %=216(㎜178。 ) 此時可配 216。8@180 次梁設計 按考慮塑性內力重分布設計。根據(jù)樓蓋的實際情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮從屬面積的荷載折減。 屋面次梁設計 次梁截面為 200mm 500mm，主梁截面為 300 750mm。 （ 1） 荷載設計值 永久荷載設計值 屋面板傳來的永久荷載 =次梁自重 （ ） 25 =次梁粉刷 （ ） 2 17 =———————————————————————— —————————— 小計 g=可變荷載設計值 q= 2=1KN/m 荷載總設 計值 g+q= (2)計算簡圖 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 16頁 共 115頁 次梁兩端與主梁兩端整體剛性連接，計算簡圖如圖 26 所示 圖 27 次梁計算簡圖 （ 3）跨度為 6000mm 的次梁 1 內力計算 彎矩設計值： MA= M1= 剪力設計值： VA= 承載力計算 ◆ 正截面受彎承載力計算 正截面受彎承載力計算時，跨內按 T形截面計算，翼緣寬度取 b′f=l/3=6000/3=2020mmb′ f=200+1800=2020,故取 b′ f=2020mm。 環(huán)境類別一級，采用 C30 混凝土，梁的最小保護層厚度為 c=25mm，梁的計算高度 h0=50035=465mm。 C30 混凝土，α 1=，β c=1， fc=,ft=；縱向受力鋼筋采用HRB335 鋼， fy=300N/ mm2；箍筋采用 HPB235 鋼， fyv=210N/ mm2。由于梁腹板高度大于 450mm，因此要在梁側設置腰筋，每側縱向構造配筋的截面面積不小于腹板面積的 ％。 正截面承載力 計算過程如表 27 所示。 表 27 屋面次梁 1配筋 截面 A 1 彎矩設計值（ ） α s=M/(α 1fcbh02)或 α s=M/(α 1fcb′ f h02) S?? 211 ??? ycS ffbhA /10??? 或 ycfS ffhbA ??? /10?? 266 133 選配鋼筋（ mm2） 2? 14+1? 12 2? 14 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 17頁 共 115頁 SA =420 SA =308 計算結果表明，支座截面的 ? 均小于 ，符合塑性內力重分布的原則；?)(/ bhAS 420/（ 200 500） =％，此值大。 yt ff / = ，同時大于 %，滿足最小 配筋的要求。 ◆ 斜截面受剪承載力計算和最小配筋率驗算。 驗算截面尺寸： fw hhh ??? 0 =50035100=365mm，因 ?bhw/ 365/200=＜ 4，截面尺寸按下式驗算： ?0bhfcc? 1 200 465=＞ 截面尺寸滿足要求。 計算所需腹筋： 采用 ? 6雙肢箍筋，計算 A右側截面。由 VA＜ 0bhft 所以箍筋按構造配筋? 6@300。 （ 4）次梁 2 兩跨連續(xù)梁，按兩端簡支計算。 計算簡圖如下 A B C 內力計算 彎矩設計值： MB= 36= M1= 36= M2= 36= 剪力設計值 ?AV 6= BlV = 6= BrV = 6= cV = 6= ◆ 承載力計算 ① 正截面受彎承載力計算 正截面受彎承載力計算時，跨內按 T 形截面計算，翼緣寬度取 b′f=l/3=6000/3=2020mmb′ f=200+1800=2020,故取 b′ f=2020mm。 安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 18頁 共 115頁 環(huán)境類別一級，采用 C30 混凝土，梁的最小保護層厚度為 c=25mm，梁的計算高度 h0=50035=465mm 。 C30 混 凝 土 ， α 1= ，β c=1 ，fc=,ft=；縱向受力鋼筋采用 HRB335 鋼， fy=300N/ mm2；箍筋采用 HPB235 鋼， fyv=210N/ mm2。 正截面承載力計算過程如表 28 所示。 表 28 屋面次梁 2配筋 截面 B 1 2 彎矩設計值（ ） α s=M/(α 1fcbh02)或 α s=M/(α 1fcb′ f h02) S?? 211 ??? ycS ffbhA /10??? 或 ycfS ffhbA ??? /10?? 412 231 231 選配鋼筋（ mm2） 2? 14+1? 12 SA =420 2? 14 SA =308 2? 14 SA =308 計算結果表明，支座截面的 ? 均小于 ，符合塑性內力重分布的原則；?)(/ bhAS 420/（ 200 500） =％，此值大。 yt ff / = ，同時大于 %，滿足最小配筋的要求。 ② 斜截面受剪承載力計算和最小配筋率驗算 驗算截面尺寸： fw hhh ??? 0 =50035100=365mm，因 ?bhw/ 365/200=＜ 4，截面尺寸按下式驗算： ?0bhfcc? 1 200 465=＞ 尺寸滿足要求。 計算所需腹筋： 采用 ? 6雙肢箍筋，計算 A右側截面。由 VA＜ 0bhft 所以箍筋按構造配筋? 6@300，梁端箍筋加密為 ? 6@150. 樓板次梁設計 按考慮塑性內力重分布設計。根據(jù)樓蓋的實際情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮梁從屬面積的荷載折減。次梁兩端與主梁兩端整體連接，計算長度安徽工業(yè)大學 畢業(yè)設計（論文）說明書 第 19頁 共 115頁 取中間凈跨 nl 。 （ 1）荷載設計值 永久荷載設計值 屋面板 傳來的永久荷載值 =次梁自重 （ ） 25 =次梁粉刷 （ ） 2 17 =小計