控制工后沉降地基處理技術(shù)的發(fā)展(編輯修改稿)
2025-03-18 01:57 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 模型，考慮土體結(jié)構(gòu)性損傷；⑵ 考慮壓縮特性及平均固結(jié)度沿深度變化的影響；⑶ 考慮施工過程的影響；⑷ 考慮真空預(yù)壓和堆載兩種不同預(yù)壓方式的影響 ；4. 改進的工后沉降計算方法 ① 選擇計算剖面； ② 地基土分層； ③ 確定荷載施加方式及預(yù)估補方高度；④ 計算預(yù)壓作用下各土層的有效應(yīng)力增量及最終荷載作用下的有效應(yīng)力增量；⑤ 各級荷載作用下各土層的平均固結(jié)度計算；⑥ 計算 t時刻的沉降量和工后沉降量；NHRI5. 根據(jù)實測沉降推求工后沉降的方法 基于成層豎井地基固結(jié)理論的工后沉降預(yù)測方法NHRI簡化工后沉降預(yù)測方法NHRINHRI第四部分CFG樁復(fù)合地基加固高速公路深厚軟基技術(shù)研究 NHRI研究內(nèi)容：① 深厚高含水量軟基中 CFG樁成樁施工技術(shù)及加固效果驗證；②CFG 樁復(fù)合地基減少工后沉降加固機理；③CFG 樁復(fù)合地基荷載傳遞規(guī)律和工后沉降變化規(guī)律；④CFG 樁復(fù)合地基固結(jié)理論和工后沉降設(shè)計實用計算方法。依托工程及設(shè)計參數(shù)： 江蘇省淮鹽高速公路淮安段四標 K28+～ K29+，緊鄰永興特大橋西橋頭； CFG樁樁徑 ，三角形布置，樁長 17m，進入下臥層約 1m；頂部鋪設(shè) 40～ 50cm厚褥墊層。NHRI CFG樁加固深厚軟基成樁技術(shù)與工藝 控制參數(shù)水泥：砂子：碎石：粉煤灰：水＝ 1： ： ： ： 混合料攪拌時間：不小于 1min 拔管速度：~打樁順序：隔樁跳打成樁質(zhì)量良好NHRI CFG樁復(fù)合地基變形、孔壓、樁土應(yīng)力分布、 承載力特性研究以及加固效果 ?、?地表沉降實測曲線 地基沉降穩(wěn)定后沉降量在 。采用 CFG樁復(fù)合地基法加固橋頭軟基能有效減少路基沉降，以達到避免橋頭跳車現(xiàn)象的目的。 NHRI⑵ 地基深層沉降實測曲線 在 CFG樁長范圍內(nèi)地基土沉降變化較為平緩，說明CFG樁能充分發(fā)揮全樁長范圍內(nèi)的摩阻力，增大了荷載的傳遞深度，能有效減少、消除地基的深層沉降，地基深層加固效果較好?！ ￠_始時加固區(qū)沉降量要明顯大于下臥層的沉降量，隨著荷載的增加和時間的延長，下臥層的沉降量在總沉降量中的比率越來越高，最終總的沉降量以下臥層的沉降量為主，說明采用 CFG樁處理軟基能有效減少、消除加固區(qū)軟土沉降量。NHRI⑶ 復(fù)合地基載荷試驗曲線（有 /無墊層情況下） 復(fù)合地基承載力特征值在 144kPa?180kPa之間，滿足上覆荷載對地基的要求?！ ∪靿|層在 CFG樁復(fù)合地基中作用明顯，對比兩次靜載試驗結(jié)果，鋪設(shè)褥墊層之后復(fù)合地基承載力分別提高了20%（ ）和 38%（ ）。NHRI⑷ 復(fù)合地基超靜孔壓消散曲線 地基土的孔隙水壓力隨荷載而變化，荷載施加過程中孔壓的變化與荷載相關(guān)，停荷階段孔壓逐步消散 NHRI 通過改變樁長和間距進行 CFG樁復(fù)合地基室內(nèi)模型槽試驗，研究荷載沿樁長傳遞規(guī)律、成樁過程中由于外因造成土性變化規(guī)律，進一步明確了 CFG樁的工作機理與特性。 室內(nèi)模型試驗研究 研究目的：NHRI⑴ 室內(nèi)模型平面布置 NHRI⑵ 測量裝置 NHRI⑶ 試驗結(jié)果圖表 NHRINHRI⑷ 研究結(jié)論 NHRI CFG樁復(fù)合地基數(shù)值計算方法 NHRI 深厚軟基中 CFG樁復(fù)合地基荷載傳遞和變形規(guī)律 ⑴ 復(fù)合地基豎向附加應(yīng)力分布 NHRI⑵ 樁身豎向附加應(yīng)力分布 ?、?樁間土豎向附加應(yīng)力分布 NHRI⑷ 復(fù)合地基沉降規(guī)律 加固區(qū)中心沉降最大，在加固區(qū)內(nèi)側(cè)沉降相對來說較小，離加固區(qū) 10m處土體甚至出現(xiàn)了隆起；在有 CFG樁的部位，其頂面沉降量小于同高度土體的沉降量，而樁底部沉降量則大于同高度土體的沉降量。反映了 CFG樁的向上刺入和向下刺入作用；加固層的沉降很小。而在加固區(qū)中心區(qū)域，下臥層的沉降則較大，可見 CFG樁復(fù)合地基的沉降主要是由于下臥層的沉降所引起。NHRI⑸ 復(fù)合地基水平位移規(guī)律 總的水平位移較小，不超過 2cm。加固區(qū)及其影響區(qū)域 10m以上土層均產(chǎn)生向路基中心的水平位移，在 10m以下則產(chǎn)生向加固區(qū)外側(cè)的水平位移。深層土體受到較大的豎向壓縮，產(chǎn)生向外層的擠出變形。其特征與天然地基有較大差異。未經(jīng)處理的地基在堆載后往往會產(chǎn)生向外層的擠出變形，土層埋深越淺，水平位移越大，不利于整個地基的穩(wěn)定。經(jīng)過 CFG樁加固的軟土地基，其水平位移分布規(guī)律與真空堆載聯(lián)合預(yù)壓作用下的水平位移有點近似，有利于復(fù)合地基的穩(wěn)定。NHRI 計算表明， CFG樁沉管產(chǎn)生的超靜孔壓隨著徑向距離的增大呈對數(shù)衰減，其影響范圍約為 。 基于圓孔擴張理論的 CFG樁成樁效應(yīng)分析⑴ 沉樁引起的超靜孔壓分布規(guī)律 NHRI 采用振動沉管法施工 CFG樁（樁長 17m/樁徑 ），樁間土擠密系數(shù)達 ，說明沉樁過程擠密效應(yīng)明顯 ⑵ 沉樁擠密效應(yīng)計算分析 NHRI CFG樁樁體初凝前后樁間土固結(jié)分析⑴ 定解方程 NHRI⑵ 求解條件 ?、?求解方法及解析解 NHRINHRI⑷ 固結(jié)特性曲線 NHRI CFG樁復(fù)合地基固結(jié)理論研究 目前，對 CFG樁復(fù)合地基固結(jié)過程的理論及計算研究甚少，可以說幾乎沒有這方面的研究。 用 CFG樁復(fù)合地基加固高速公路軟基，主要集中于橋頭或構(gòu)造物等行車重要路段，為達到有效消除橋頭跳車現(xiàn)象，確保行車安全，對軟基工后沉降的要求較高。 開展 CFG樁復(fù)合地基固結(jié)理論的研究，摸清路堤施工過程中復(fù)合
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