【文章內(nèi)容簡介】 。 n類負荷：允許短時停電，但停電時間過長，有可能影響正 常生產(chǎn)運行的負荷。 1類負荷：長時間停電不會直接影響生產(chǎn)運行的負荷。 （ 3） 運行方式欄中 “ 經(jīng)常 ” 與少不經(jīng)常 ” 系區(qū)別該類負荷的 使用機會。 “ 連續(xù) ”“ 短時 ”“ 斷續(xù) ” 系 區(qū)別每次使用時間的長短。 即： 連續(xù) — 每次連續(xù)帶負荷運轉 Zh以上的。 短時 — 每次連續(xù)帶負荷運轉 2h 以內(nèi)， 10而 n以上的。 斷續(xù) — 每次使用從帶負荷到空載或停止，反復周期地工 作，每個工作周期不超過 10min的。 經(jīng)常 — 系指與正常生產(chǎn)過程有關的，一般每天都要使用的 負荷。 不經(jīng)常 — 系指正常不用，只在檢修、事故或者特定情況下 使用的負荷。 附錄 B（提示的附錄） 500kV變電所所用變壓器負荷計算 及容量選擇實例 21 續(xù)表 計算負荷 S＝ 0． 85xPI＋ PZ＋ P3 二 0． 85X447． 5＋ 207． 1＋ 87． 8 ＝ 675． 3kVA 選擇變壓器容量： sokVA 2 附錄 C（提示的附錄） 所用電電壓調(diào)整計算 C1 無勵磁調(diào)壓變壓器 當所用變壓器高壓側電壓和所用電負荷正常變動時，所用電 低壓母線電壓可按下列條件及式（ C1）計算。公式中基準容量 取所用變壓器額定容量 Se，低壓母線電壓標么值的基準電壓取 m記，并滿足 Um曰） 0． 95 （標么值）。 0． 38kVo 最低電壓 U 最高電壓 U 1 按高壓側電壓最低、所用電負荷最大，計算低壓母線的 2 按高壓側電壓最高、所用電負荷最小，計算低壓母線的 m二 ，并滿足 Um．二（ 1． 05 （標么值）。 低壓母線電壓的算式如下： （ Cl） Um＝ Uo一 S Z、 （硯） Zb＝ Rb cos 甲＋ Xb sin滬 式中： um 一一低壓母線電壓（標么值）； U0 — 所用變壓器低壓側的空載電壓（標么值）， U。＝ U： UZ。／ ［ 1＋ （ n占％ 八 00）］； S— 所用電負荷（標么值）； Zb — 負荷壓降阻抗（標么值）； Rb — 所用變壓器電阻（標么值）， Rb＝ 1． IX尸 d／ se； 。甲 — 負荷功率因數(shù)，取 0． 8； Xb — 所用變壓器電抗（標么值 ）， Xb二 1． 1沐 ud％／ 100： Ug — 高壓側電壓（標么值）， U： 二 UG／ Ule； UC — 高壓側電壓（ kv）； Ule一所用變壓器高壓側額定電壓（ kV）； UZ出 一一所用變壓器低壓側額定電壓（標么值），嘰‘＝ UZe／叭； UZe — 所用變壓器低壓側額定電壓（ kV ）； 叭 — 低壓母線的基準電壓（ kV ）， 0． 38kV； n— 分接位置， n為整數(shù)，負分接時為負值； 舀％ — 分接開關的級電壓（％）； 尸 d — 所用變壓器額定銅損耗（ kw）； Se — 所用變壓器額定容 量（ kVA）； Ud％ — 所用變壓器阻抗電壓百分值。 州算表明，對于 160kVA一 100kVA標準阻抗系列 4％一 6． 5％的所用變壓器，當高壓側的電壓波動范圍為所用變高壓額 定電壓的士 2． 5％，且分接開關的參數(shù)符合下列條件時，選用無勵 磁調(diào)壓變壓器能滿足低壓母線士 5％的允許波動范圍。 l） 分接開關的調(diào)壓范圍取 10％ （從正分接到負分接）； 2） 分接開關的級電壓取 2． 5％； 3）額定分接位置宜在調(diào)壓范圍的中間。 C2 有載調(diào)壓變壓器 低壓母線電壓的計算見式（ Cl）、（皿），但應計及分接頭位 置的可變 因素。 對于 160kVA一 100kVA標準阻抗系列 4％一 6． 5％的所用 變壓器，當高壓側的電壓波動超出所用變高壓額定電壓的 士 2． 5％，采用無勵磁調(diào)壓難以滿足低壓母線土 5％的允許波動范 圍時，應選用有載調(diào)壓變壓器，分接開關的選擇應滿足下列要 求： 1） 調(diào)壓范圍可采用巧％ （從正分接到負分接）； 2） 分接開關的級電壓采用 2． 5％； 3） 額定分接位置宜在調(diào)壓范圍的中間。 附錄 D（提示的附錄） 380V所用配電屏短路電流計算法 三相短路電流周期分量的起始值 式中：廠一三相短路電流周期分量的起始有效值（ kA ）； 變壓器低壓側線電壓，取 40V； U— 藝 R— 每相回路的總電阻（即 n）； 藝 X— 每相回路的總電抗（ mn）。 D2 三相短路沖擊電流 式中： i i山＝涯 x是山了“ （硯） ch — 短路沖擊電流（ kA ）； k山 — 短路電流的沖擊系數(shù)，可根據(jù)回路中藝 x忍 R 比 值從圖 Dl 查得；或由 kch＝ 1＋ e ““ 01／幾求得；式 ！ 80 】 70 160 150 140 130 120 110 1o r， 衛(wèi)二（ Dl） 壓甲 一 于三三開 U 于＝井于于只 丫 j X V 氣么尺） ‘ ＋ 又之入） ‘ 中 T，＝ L／ R 為回路的時間常數(shù) s。 圖 Df k山二 f （ x／ R ） 曲線 D3 由常用所用變壓器供電的 380V母線的三相短路電流計算結 果見表 Dl及表現(xiàn)。 表 Dl 6kv一 10kv／ 0． 4kv 變壓器三相短路電流計算結果 表 DZ 35kv／ 0． 4kv 變壓器三相短路電流計算結果 26 附錄 E（提示的附錄） 供電回路持續(xù)工作電流計算 （ El） 1。＝ 1． USX l。＝ 1． U勺 X ， 花 一－－ 了于 S。 了 3XUe 式中： 所用變壓器進線回路 幾 — 所用變進線回 路工作電流（ A）； Ue— 所用變壓器低壓側額定電壓（ kV ）； Se — 所用變壓器額定容量（ kVA）。 考慮 95％ U。時變壓器容量不變。對有載調(diào)壓所用變壓器， 應按實際最低分接電壓進行計算。 E2 主變壓器冷卻裝置供電回路 單臺主變壓器冷卻裝置供電回路的工作電流可按下式計算； 當為三臺單相主變壓器的供電回路時，應按下式的三倍計算 （ E2 ） I：＝ nl（ Ib＋ nZ If） 式中： Ie— 所用變壓器低壓側額定電流（ A）； 幾 — 單臺主變壓器冷卻裝置供電回路工作電流（ A）； nl— 單 臺主變壓器滿載運行時所需的冷卻器組數(shù)； If — 每組冷卻器中單臺風扇電動機的額定電流（ A）； nZ— 每組冷卻器中風扇電動機的數(shù)量。 E3 斷路器操作及加熱電源回路 （ E3） I：＝藝 I。＋藝 Ir 式中： 幾 — 每組冷卻器中油泵電動機的額定電流（ A）； 幾 — 斷路器操作及加熱電源回路工作電流（ A）； 藝 Ic— 回路中可能同時動作的斷路器或隔離開關操作電動 機額定電流之和（ A），當缺乏資料時，單臺電動 機電流可估算如下： 不大于 3kw 時，取 2． SA／ kw；大于 3kw 時，取 ZA／ kW。 藝 Ir — 回路中斷路器、隔離開關加熱器的額定電流之和。 單相加熱器應均勻分配于三相。 創(chuàng)照明回路 3 x Pm （ l＋ △ P） （ E4 ） 招 x U。 cos 甲 式中： 1 尸 nl — 最大一相照明裝置容量（ kw）； 9 — 照明回路工作電流（ A）； △尸一一鎮(zhèn)流元件功率損耗占燈管的％，見表 El； cos 滬 — 照明器功率因數(shù)，見表 El； Ue — 額定線電壓，取 0． 38kV 。 表 E1 鎮(zhèn)流元件功率損耗占燈管耗的百分比 璐硅整流裝置回路 尸 （ ES） I： ＝ 乃 xU。甲 C06甲 ） — 整 式中： Ig — 硅整流裝置回路工作電流（ A）： 流器功率（ kw）； 甲 — 整流器效率； cos 甲 — 整流器功率因數(shù)； Ue — 整流器輸人額定電壓（ kV ）。 E6 檢修電源回路 檢修電源回路按使用單相交流電焊機考慮時 （ E6） 。～ 才一．涯 一豆 x，、 l1 。一 。 U。姍甲 （ E7 ） I。＝奧．了云 xl。 曰 e 式中： 1 尸 e、 Se一單相電焊機額定功率、容量（ kw、 kVA）； Ue — 額定電壓（ v）； 9 — 檢修電源回路工作電流（ A）； cos 甲 — 功率因數(shù)，如無銘牌，一般可取 0． 5； 22— 交流電焊機的暫載率，國產(chǎn)焊機通常為 65％。 E7 通風機、水泵電動機回路 （ E8） I：＝藝 Id 式中： 或 幾 — 電動機回路工作電流（ A）； 幾 — 單臺電動機的額定電流（ A），當缺乏資料時可估 算如下： 不大于 3kw 時，取 2． SA／ kW；大于 3kw 時，取 ZA／ kW。 附錄 F（提示的附錄） 熔斷器及斷路器選擇校驗 熔斷器熔件選擇校驗 1 按電動機起動條件校驗熔件額定電流，見表 F1。 表 n 電動機起動校驗熔件額定電流 表 Fl中： I‘ — 熔件額 定電流（ A）； IQl： — 最大一臺電動機起動電流（ A）； 乙壇 — 除最大一臺電動機外，其他所有電動機工作電 2 流之和（ A）； 藝 IQ — 由饋電干線供電的所有自起動電動機電流之和 （ A）； al — 電動機回路熔件選擇系數(shù)：對 RTO型熔斷器取 2． 5；對 NT 型熔斷器取 3； aZ — 干線回路熔件選擇系數(shù)，取 1． 50 供電回路保護電器選用熔斷器時，熔件額定電流與電纜 截面的配合及對供電回路末端單相短路電流的要求。 1） 熔件額定電流不大于電纜額定載流量的 2． 5倍： （ Fl） I。簇 2． 5X l一。 2） 供電回路末端單相短路電流大于熔斷器熔件額定的 5倍： （尺） 了盞‘）＞ 5只 J。 上二式中： Ie— 熔件額定電流（ A）； Ile— 電纜額定載流量（ A）； 玲） — 供電回路末端單相短路電流（ A）。 滿足上述條件，可不校驗供電電纜的熱穩(wěn)定（ 6． 3． 3一 3規(guī) 定）。 n 斷路器過電流脫扣器選擇校驗 1 過電流脫扣器整定電流按表 F2 計算 表凡過電流脫扣器整定電流 表 F2 中： Iz — 脫扣器整定電流（ A）； K— 可靠系數(shù)，動作時間大于 0． 025的斷路器一般 取 1． 35，動作時間不大于 0． 025的斷路器取 1． 7一 2。其他符號同表 Fl。 2 過電流脫扣器的靈敏度按下式進行校驗 ） 1． 5 式中： 電回路末端或電動機端部最小短路電流（ A）； 扣器整定電流（ A）。 附錄 G（提示的附錄） 熔斷器及斷路器保護選擇性配合 Gl 熔斷器與熔斷器的配合 1 RTO型熔斷器配合級差 表 Gl是按上下級熔件最大誤差為士 50％疊加，并考慮 10％ 的配合裕度確定的，級差為 2一 5，與短路電流大小有關。當按 該表選擇熔件有困難時，可按熔件誤差為士 30％確定的算式 （ GI） 來校驗熔件的選擇性配合 （ G一） tl＞ 2． 08xtZ 式中： tl — 上一級熔件流過下一級最大短路電流時的熔斷時間 （ s），由制造廠提供的安秒特性曲線查??； 勺 — 下一級熔件流過最大短路電流時的熔斷時間（ s）。 表 GI RTO熠斷器配合級差 2 NT 型烙斷器配合級差 NT 型熔斷器的特點為斷流能力高，熔件的額定電流級數(shù) 多，熔斷特性曲線誤差小，特性曲線電流方向誤差不大于 犯 士 10％。為了保證選擇性動作，應滿足上一級熔件熔斷的玲大于 下一級熔件熔斷的對。據(jù)此得出，上下級熔件選擇性配合的額 定電流比為 1． 6： 1，個別可達 2，為簡單可靠起見 ，可按式 （ G2 ）進行校驗 （ G2 ） Iel＞ 2xl已 式中： Iel — 上一級熔件額定電流（ A）； I已 — 下一級熔件額定電流（ A）。 G2 斷路器與斷路器配合 斷路器過電流脫扣器級差可取 0．巧 s一 0． 25；即負荷斷路器 為瞬動，饋電干線斷路器取短延時 0．巧 s一 0． 25，總電源斷路器 延時 0． 35一 0 450 G3 斷路器與熔斷器配合 斷路器與熔斷器配合時，應將其保護曲線與熔斷特性曲線進 行比較，以保證在可能出現(xiàn)的各種短路電流下能夠選擇性動作。 配合時應計及熔斷器和斷路器保護曲線誤差，斷路器還應 考 慮可返回電流與熔斷器曲線配合。 1 上級用斷路器，下級用熔斷器時，斷路器選用帶延時的 過電流脫扣器。要求熔斷特性曲線在斷路器保護曲線的下方，例 如圖 Gl。 圖 G1 斷路器與熔斷器配合圖 G2 熔斷器與斷路器配合 2 上級用熔斷器，下級用斷路器時，熔斷曲線與斷路器保 護曲線在電流較大處有交叉（例如圖 G2），要求交叉點 Ix 大于 斷路器可能通過的最大短路電流 Id，才能保證選擇性動作。 附錄 H （標準的附錄 本標準的用詞說明 Hl 表示很嚴格，非這樣做不可的用詞： 正面詞采用 “ 必須 ” ，反面詞采角“ 嚴 禁 ” 。 H2 表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞： 正面