【文章內容簡介】 數(shù)法（ P?效應） 條：M = M ns + ηs M s ? = ηs ? iM ns —— 不引起結構側移荷載產生的一階彈性分析的構件端彎矩；M s —— 引起結構側移荷載產生的一階彈性分析的構件端彎矩。 ηs —— P△ 效應增大系數(shù)； ? i—— 一階彈性分析的層間位移。91/342104/3428. 排架結構 — 仍采用 02規(guī)范105/342106/342框架結構中，樓層各柱的 ηs 可按下列公式計算：式中：D — 所計算樓層的側向剛度。在計算結構構件彎矩增大系數(shù)與計算結構位移增大系數(shù)時，應按本規(guī)范第 條規(guī)定取用結構構件剛度，并用相應的結構剛度進行計算；N j — 計算樓層第 j 列柱軸力設計值；H 0 — 計算樓層的層高。107/342剪力墻結構、框架 剪力墻結構、筒體結構中的 ηs 可按下列公式計算：排架結構中的 ηs 可按下列公式計 算： 當采用上述公式計算各結構構件中的彎矩增大系數(shù) ηs 時，宜對構件的彈性抗彎剛度 Ec J d 乘以折減系數(shù)： 對梁，取 ；對柱，取 ；對剪力墻及核心筒壁，取 ；當計算各結構中的位移增大系數(shù) ηs時，可不對剛度進行折減。108/342新規(guī)范對重力二階效應計算（ P Δ）放在結構整體分析中考慮，提出 了有限元法和增大系數(shù)兩種方法。 （ ）混凝土結構由側移產生的重力二階效應（ P Δ效應）可采用有限元分析方法計算，也可采用新規(guī)范附錄 B 的簡化方法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構件開裂對構件剛度降低的影響。嚴格地講，考慮 P Δ效應和 p ?? 效應進行結構分析時，應考慮材料的 非線性、裂縫、構件的曲率、層間位移、荷載的持續(xù)作用、混凝土的收縮、徐變 等因素，目前這種分析尚存在困難，因此一般采用簡化分析方法。109/3422. 考慮塑性內力重分布的分析方法設計超靜定混凝土結構，具有充分發(fā)揮結構潛力，節(jié)約材料，簡化設計和方便施工等優(yōu)點。但應注意到，結構的變形和裂縫可能相應增大。超靜定結構在出現(xiàn)彈塑性鉸后會發(fā)生內力重力分布，為節(jié)約村料，可利用該特點進行構件之間的內力調幅。本規(guī)范規(guī)定重力荷載作用下的框架、框剪結構中的現(xiàn)澆梁及雙向板等，可對支座節(jié)點彎矩進行調幅。 （ ）110/342對直接承受動力荷載的構件及要求不出現(xiàn)裂縫或環(huán)境類別為三 a、三 b等情況下的結構，由于塑性鉸的出現(xiàn)，構件變形和裂縫寬度較大，所以不應考慮塑性內力重分布的分析方法。對一般結構考慮采用內力重分布方法分析時，應滿足正常使用極限狀態(tài)的要求（限制裂縫），并采取有效構造措施。 （ ）梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調幅幅度不宜大于25%；彎矩調整后的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應超過，且不宜小于 ；板的負彎矩調幅幅度不宜大于20%。 （ ）111/3423. 彈塑性分析方法以鋼筋混凝土的實際力學性能為依據，引入相應的本構關系后，可進行結構受力全過程的分析，而且可以較好地解決各種體形和受力復雜結構的分析問題。但這種分析方法比較復雜，計算工作量大，各種非線性本構關系尚不夠完善和統(tǒng)一，至今應用范圍仍然有限。 主要用于重要、復雜結構工程的分析和罕遇地震作用下的結構分析。112/342重要或受力復雜的結構 ，宜對結構進行整體或局部的 彈塑性驗算 。進行彈塑性分析時，首先應預先設定構件各部分尺寸和材料性能指標。應根據實際情況采用不同的離散尺度，確定相應的本構關系 （如應力 — 應變關系、彎矩 — 曲率關系、內力 — 變形關系等）。確定鋼筋和混凝土的材料特征值及本構關系時，宜事先進行試驗分析確定， 也可采用附錄 C提供的材料強度、本構模型或強度準則。 新規(guī)范附錄 C完善了鋼筋、混凝土的應力 — 應變本構關系以及混凝土多軸強 度準則的有關內容，滿足了混凝土結構非線性分析的需要。（ ）113/342結構構件的計算模型及離散尺度按以下原則確定 （ ）（ 1）梁、柱等桿系，一個方向的正應力明顯大于其余兩個正交方向的應力，可簡化為一維單元。（ 2）墻、板等構件兩個方向的正應力明顯大于另一方向的應力，可簡化為二維單元。（ 3）復雜的混凝土結構，大體積結構，結構的節(jié)點或局部需作精細分析時，三個方向正應力無顯著差異，應按三維單元考慮。某些變形較大的構件或節(jié)點需進行局部精確分析時，宜考慮鋼筋混凝土間的粘結本構關系（規(guī)范附錄C） （ ） 。114/3424. 塑性極限分析方法又稱塑性分析法或極限平衡法此法主要用于周邊有梁或墻支承的雙向板設計。工程設計和施工實踐經驗證明，按此法進行計算和構造設計簡便易行。可以保證結構的安全。對于超靜定結構，結構中的某一個截面（或某幾個截面）達到屈服，整個結構可能并沒有達到其最大承載力，外荷載還可以繼續(xù)增加。先達到屈服截面的塑性變形會隨之不斷增大，并且不斷有其他截面陸續(xù)達到屈服。直至有足夠數(shù)量的截面達到屈服，使結構體系即將形成幾何可變機構，結構才達到最大承載力。（ ）115/342因此，利用超靜定結構的這一受力特征，可 采用塑性極限分析方法 來計算超靜定結構的最大承載力，并 以達到最大承載力時的狀態(tài)，作為整個超靜定結構的承載能力極限狀態(tài) 。這樣既可以使超靜定結構的內力分析更接近實際內力狀態(tài)，也可以充分發(fā)揮超靜定結構的承載潛力，使設計更經濟合理。116/342但是，超靜定結構達到承載力極限狀態(tài)（最大承載力）時，結構中較早達到屈服的截面已處于塑性變形階段，即已形成塑性鉸，這些截面實際上已具有一定程度的損傷。如果塑性鉸具有足夠的變形能力，則這種損傷對于一次加載情況的最大承載力影響不大。但是對于重復荷載作用，由于屈服截面在塑性階段重復加載作用下的低周疲勞效應，會使塑性鉸的承載力降低，從而使整個結構不能達到靜力荷載作用下的最大承載力。為安全計， 建議塑性極限分析方法不得用于承受多次重復荷載作用的混凝土結構 。117/342塑性鉸線法 應根據以下假定進行計算 （ ） ：（ 1）板被塑性鉸線分成若干板塊，形成幾何可變體系。（ 2）配筋合理時，通過塑性鉸線的鋼筋均達到屈服，且塑性鉸線可在保持屈服彎矩的條件下產生很大的轉角變形。（ 3）塑性鉸線之間的板塊處于彈性階段，與塑性鉸線上的塑性變形相比很小，故板塊可視為剛體。條帶法 可根據板面荷載的合理傳遞分布假定，將雙向板簡化為兩個方向的單向板進行計算。對于開洞口的雙向板，應在洞口周邊考慮加強板帶，并據此給出板面荷載的傳遞分布。對于不考慮豎向不均勻變形影響的雙向板發(fā)生板的破壞機構，可采用下述近似方法進行分析。承受豎向均布荷載的雙向矩形板可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析法進行承載能力極限狀態(tài)的分析與設計。118/3425. 試驗分析方法對體型復雜或受力狀況特殊的結構或其部分，可采用試驗方法對結構的材料性能、本構關系、作用效應等進行實測或模擬，為結構分析或確定設計參數(shù)提供依據 。119/3426. 間接作用效應分析 大體積 混凝土結構，超長混凝土結構在收縮、徐變、溫度等間接作用下裂縫問題比較明顯，宜進行間接作用效應分析。對允許出現(xiàn)裂縫的構件，應考慮裂縫開展使構件剛度降低的影響。其分析方法可采用彈塑性分析法或采用考慮裂縫開展剛度降低后的剛度，按彈性分析方法近似進行計算。（ ）、（ ）120/342 分析模型桿系結構宜按空間體系進行分析，并考慮桿件彎曲、軸向、剪切和扭轉變形對結構內力的影響 ?？砂聪率鲆?guī)定進行簡化。體形規(guī)則的空間桿系結構，可按柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結構進行分析，但應考慮平面結構的空間協(xié)調；桿件的軸向、剪切和扭轉變形對結構內力分析影響不大時，可給出計算簡圖的確定方法；在整體分析中樓板假定在自身平面內無限剛性及當樓板產生明顯的平面內變形時，應在整體分析中予以考慮；對現(xiàn)澆樓板和裝配整體式樓板宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。 （ ～ ）121/342《 混凝土結構設計規(guī)范 》 GB500102023六、承載能力極限狀態(tài)計算 一般規(guī)定混凝土結構的 承載能力極限狀態(tài) ，是指 對應于結構或構件達到 最大承載力 或 不適合繼續(xù)承載的變形 的極限狀態(tài)。混凝土結構構件或構件截面承受作用效應并達到其極限狀態(tài)的能力，稱為承載力或抗力。在設計結構構件時，應根據其屬于那種性質的破壞極限狀態(tài)，選用相應的承載力函數(shù)。122/342 正截面承載力計算1. 受壓構件的撓曲二階效應（ p ?? 效應）2. Cm —ηns 方法 （ p ?? 效應）各類混凝土結構中的偏心受壓構件在確定偏心受壓構件的內力設計值（ M、 N、 V、 T 等）時，均應遵守規(guī)范 第 條 規(guī)定，考慮二階效應 （ p ?效應） 的影響。對于有側移和無側移結構的偏心受壓桿件，若桿件的長細比較大時，在軸力作用下，由于桿件自身撓曲變形的影響，通常會增大桿件中間區(qū)段截面的彎矩，即產生 p ?? 效應。124/342對于有側移和無側移結構的偏心受壓桿件，若桿件的長細比較大時，在軸力作用下，由于 桿件自身撓曲變形的影響，通常會增大桿件中間區(qū)段截面的彎矩 ，即產生 P ?? 效應。只要桿件發(fā)生單曲率彎曲且兩端的彎矩值比較接近時，就可能出現(xiàn)桿件中間區(qū)段截面考慮 P ?? 效應后的彎矩值超過桿端彎矩的情況，從而使桿件中間區(qū)段的截面成為設計的控制截面；或者即使桿件發(fā)生雙曲率彎曲，但如果桿件中的軸壓比較大，也有可能發(fā)生考慮附加彎矩后的桿件中間區(qū)段截面的彎矩值超過桿端彎矩的情況。125/342根據國外相關文獻資料、規(guī)范以及近期國內對不同桿端彎矩比、不同軸壓比和不同長細比的桿件進行計算驗證表明，當 柱端彎矩比不大于 時 ，若桿件的長細比滿足要求，則考慮桿件自身撓曲后中間區(qū)段截面的彎矩值通常不會超過桿端彎矩，即 可以不考慮該方向桿件自身撓 曲產生的附加彎矩 影響。126/342桿件端彎矩設計值通常指不利組合的彎矩設計值，考慮 P ? δ 效應的方法采用的是 “軸力表達式 ”，為沿用我國工程設計習慣，新規(guī)范將 ηns 轉換為理論上完全等效的 “曲率表達式 ”。 Cm 系數(shù)計算公式是在經典彈性解析解的基礎上，考慮了鋼筋混凝土柱非彈性性質的影響，并根據國內外的系列試驗數(shù)據，經擬合調整后得出的。本條的構件端彎矩設計值通常指不利組合的彎矩設計值；對 一、二、三級抗震等級的混凝土構件 ，此值已經考慮了規(guī)范第十一章規(guī)定的 “強柱弱梁 ”及其他有關調整。提出考慮 p ?? 效應的方法與美國 ACI 31808 規(guī)范基本相同。 美國規(guī)范 在計算 ηns 時采用的是 “軸力表 達式 ”，為沿用 我國工程設計 習慣，改將 ηns轉換為理論上完全等效的 “曲率表達式 ”。 （ ）127/342彎矩作用內截面對稱的偏心受壓構件，當 同一主軸方向的桿端彎矩比 M1M 2不大于 且設計軸壓比不大于 時，構件的長細比滿足廣義的界限條件公式的要求，可不考慮該方向構件自身撓曲產生的附加彎矩影響。 式中 M1 、 M 2 — 分別為偏心受壓構件兩端截面按結構分析確定的對同一主軸的彎矩設計值；絕對值較大端為 M 2 ，絕對值較小端為 M1 ，當構件按單曲率彎曲時， M1 / M 2 為正，否則為負；l0 — 構件的計算長度，此處可近似取偏心受壓構件相應主軸方向兩支撐點之間的距離；i — 偏心方向的截面回轉半徑。128/342129/342130/342此外，在彎矩增大系數(shù) ηns 計算公式中， 取消了構件不同長細比對截面曲率的修正系數(shù) ζ2 。 ζ 2 原本是考慮當桿件長細比較大時，在最大彎矩截面的曲率未到達極限曲率時桿件可能發(fā)生失穩(wěn)破壞而對截面極限曲率采取折減的處理方法。但從結果看，當長細比較大時，桿件的撓曲變形將更大，本應考慮可能出現(xiàn)更大的附加彎矩，或者說考慮更大的彎矩增大系數(shù) ηns 來抵御可能發(fā)生的失穩(wěn)破壞。而原計算公式中桿件的長細比越長，修正系數(shù) ζ 2 卻降低了 ηns ，因此取消了公式中的 ζ 2 。考慮二階效應排架結構的計算方法基本維持 02 版規(guī)范不變 。131/342 斜截面承載力計算1. 02 版規(guī)范 ，矩形、 T 形和 I 形截面的 一般受彎構件 ，斜截面受剪承載力按下式計算：h0AsvsV ≤ Vcs = f t bh0 + f yv集中荷載作用下的獨立梁 （包括作用多種荷載，且其中 集中荷載對支座截面或節(jié)點邊緣所產生的剪力值占總剪力值的 75％以上 的情況），斜截面受剪承載力按下式計算：h0Asvsf t bh 0 + f yvV ≤ Vcs =λ+ 132/342133/34202規(guī)范受剪承載力計算公式及其問題兩個計算公式計算結果的差異集中荷載對支座截面或節(jié)點邊緣所產生的剪力值占總剪力值的75%左右時，如果分別按兩種情況進行計算結果，其配箍率卻有著很大的差異。集中載荷計算公式與均布載荷計算公式的配箍率比較134/342用 m 表示集中載荷對支座截面或節(jié)點邊緣所產生的剪力值占總剪力值的 75%左右時，兩種不同計算模式引起的配箍率差異，則式中： ( ρsv )1 —— 按均布載荷作用進行計算所得的配箍率；(ρ sv ) 2 —— 按集中載荷作用進行計算所得的配箍率。根據設計剪力大小的不同，同時考慮最小