【文章內容簡介】 Vst —— 總送風量，即系統(tǒng)中所有房間送風量之和， m3/h； j8w %o M p X——未修正的系統(tǒng)新風量在送風量中的比例，； p)K m/c0X ]6S Von —— 系統(tǒng)中所有房間的新風量之和， m3/h； 。`6F,w 3_。V N Z——新風比需求最大的房間的新風比，； Voc —— 需求最大的房間的 新風量， m3/h； Vsc —— 需求最大的房間的送風量， m3/h。 )V :y Q /@ 空調區(qū)人員密度相對較大且變化較大的空調系統(tǒng)，宜采用新風需求控制，即根據室內 CO2 濃度檢測值增加或減少新風量，使 CO2 濃度始終維持在衛(wèi)生標準規(guī)定的限值內。 空調與通風系統(tǒng)應設計成能充分利用新風為冷源對空調區(qū)進行預冷運行，且當采用人工冷熱源對空調區(qū) 進行預熱預冷運行時新風系統(tǒng)應能關閉。 [ V [ 公共建筑內存在需要常年供冷的內部區(qū)域時，空調系統(tǒng)的設計應符合下列要求： }amp。x W M$N d D,y 1 應根據室內進深、分隔、朝向、樓層以及圍護結構特點等因素，劃分建筑物空氣調節(jié)內、外區(qū)； 。s4y!p u m ^ P7o v { 2 內、外區(qū)宜分別設置系統(tǒng)或末端裝置；并應避免冬季室內冷、熱風的混合損失； ` C 3 對有較大內區(qū)且常年有穩(wěn)定的大量余熱的辦公、商業(yè)等建筑，有條件時宜采用水環(huán)熱泵等能夠回收余熱的空氣調節(jié)系統(tǒng)； )_7_ G u I O 4 當建筑物內區(qū)采用全空氣系統(tǒng)時，冬季和過渡季應最大限度地采用新風作冷源，冬季不應使用制冷機供應冷水。 采用風機盤管加集中新風系統(tǒng)，宜具備可在各季節(jié)采用不同新風量的條件。 公共建筑的通風，應符合以下節(jié)能原則： I { L,x R ]amp。Q d(C W 1 應優(yōu)先采用自然通風排除室內的余熱、散濕量及其它污染物； 2 體育館比賽大廳等人員密集的高大空間，應具備全面使用自然通風的條件； 3 當自然通風不能滿足室內的通風換氣要求時，應設置機械進風系 統(tǒng)、機械排風系統(tǒng)或機械進排風系統(tǒng)； 4 建筑物內產生大量熱濕以及有害物質的部位，應優(yōu)先采用局部排風，必要時輔以全面排風。 符合下列條件之一時，空調系統(tǒng)宜設置排風熱回收裝置： 1 排風量大于等于 3000m3/h 的直流式空調系統(tǒng)； 2 設計排風量大于等于 6000m3/h 且新風比大于 30%的全空氣空調系統(tǒng)； 1A w H _3s T 3 風機盤管加新風系統(tǒng)，全樓設計最小新風量大于等于 20200m3/h 時，且設置熱回收裝置的新風量比例應大于等 于 40％； 注： 1 用于設備機房等部位冬季加熱的直流送風系統(tǒng)，當室內設計溫度小于等于 5℃ 時，可不設熱回收裝置。 2 有害物質濃度較大的排風（例如廚房油煙、吸煙室排風等），可不設熱回收裝置。 有人員長期停留，且不能設置集中新風、排風系統(tǒng)的空調房間，宜在各空調區(qū)（房間）分別安裝帶熱回收功能的雙向換氣裝置。 l s )J jYamp。~ v 排風熱回收裝置 應符合以下選用原則： M39。 k?3s _ Q9W { 1 冬季也需要除濕的空調系統(tǒng)，應采用顯熱回收裝置； 2 根據衛(wèi)生要求新風與排風不應直接接觸的系統(tǒng)，應采用顯熱回收裝置； 3 其余熱回收系統(tǒng)，宜采用全熱回收裝置； qW t m w %C z j4i 4 熱回收裝置（全熱和顯熱）的額定熱回收效率不應低于 60%； 5 宜跨越熱回收裝置設置旁通風管。 R j i ^ 3O Z/X 空調系統(tǒng)采用上送風氣流組織形式時，宜加 大夏季設計送風溫差。 1 送風高度小于或等于 5m 時，送風溫差不宜小于 5 ℃ ； [,h 2 送風高度大于 5m 時，送風溫差不宜小于 10 ℃ ； 3 采用置換通風方式時，不受上述限制。 輸送已經過冷、熱處理的空氣的空調與通風管道，應密封良好，絕熱措施得當且不宜采用土建風道。 U/`amp。u B N 5n 空調冷、熱水系統(tǒng)的設計應符合以下要求： ,@ C E ~ V Z3c+ U p I 1 空調冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差不應小于 5℃ ,空調熱水系統(tǒng)的供、回水設計溫差不應小于 10℃ 。在技術可靠、經濟合理的前提下宜盡量加大空調水系統(tǒng)的水供、回水溫差； 6TK F Z \ g ee 2 如空調冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差等于 5℃ 時的冷水循環(huán)泵揚程大于 30 米水柱 ,則宜采用大于 5℃ 的供、回水設計溫差。采用大于 5℃ 的空調冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差時應論證設備的適應性； vn)y R+ D M 3 冰蓄冷空調及區(qū)域供冷水系統(tǒng)的供、回水設計溫差宜為 8℃ ～ 10℃ ； /\ G,q } E h4a 4 水系 統(tǒng)規(guī)模較小、各環(huán)路水阻力相差不大且系統(tǒng)運行時段負荷變化較小時，宜采用一次泵系統(tǒng)。在經過充分的技術經濟論證（包括設備的適應性、控制系統(tǒng)方案、節(jié)能潛力等）一次泵可采用變速變流量的運行調節(jié)方式； 5 水系統(tǒng)規(guī)模較大、各環(huán)路水阻力相差懸殊且系統(tǒng)運行時段負荷變化較大時，宜采用二次泵系統(tǒng)。二次泵應采用變速變流量的運行調節(jié)方式； 6 兩管制空調冷、熱水系統(tǒng)的冷水循環(huán)泵和熱水循環(huán)泵宜分別設置 。 7 空調水系統(tǒng)的定壓和膨脹，應優(yōu)先采用高位膨 脹水箱方式。 溴化鋰吸收式制冷的空調冷卻水循環(huán)泵宜采用變速變流量的運行調節(jié)方式 ,但應經過充分的技術經濟論證（包括設備的適應性、控制系統(tǒng)方案、節(jié)能潛力等）。 建筑內空調風系統(tǒng)的作用半徑不宜過大，風機的單位風量耗功率（ Ws）應按下式計算，并不宜大于表 中的數值。 Ws＝ P/(3600ηt) 式中： Ws單位風量的功 耗， W/(m3h1)； 5X C7B A } m Famp。@ Z A P風機全壓值， Pa； ηt包含風機、電機及傳動效率在內的總效率， %。 L6p9r。U$c(Ya bP l B/{3w 0t G 表 風機的最大單位風量耗功率（ Ws） [W/(m3h1)] 系統(tǒng)型式 辦公建筑 商業(yè)、旅館建筑 初效過濾 初、中效過濾 初效過濾 初、中效過濾 1gh ? [ D s ?8AL 兩管制定風量系統(tǒng) 四管制定風量系統(tǒng) a39。 W G j bq)S+ K r 兩管制變風量系統(tǒng) 四管制變風量系統(tǒng) + _ B ? g2o RR f$r K 普通機械通風系統(tǒng) @r K p。WH H V9\9E ] C+ P 注： 1 普通機械通風系統(tǒng)中不包括廚房等需要特定過濾裝置的房間的通風系統(tǒng)。 2s8H :F @ X39。 `k 2 用熱回收裝置時 , Ws 數值可以根據熱回收裝置的阻力特性增加。 3 當空調機組內采用濕膜加濕方法時，單位風量耗功率可以再增加 [W/(m3h1)]。 空調冷熱水系統(tǒng)的耗電輸熱比（ ER）不應大于表 中的數值。 表 空調冷熱水系統(tǒng)的耗電輸熱比（ ER） 管道類型 ER 空調冷水管道 兩管制熱水管道 四管制熱水管道 注：兩管制熱水管道系統(tǒng)中的輸送能效比值，不適用于采用直燃式冷熱水機組作為熱源的空調熱水系統(tǒng)。 空調冷熱水系統(tǒng)的實際輸送能效比（ ER）應按下式計算： ,ws V a0T n%L F ER= H/(ΔTη) z5g,r @ {7` g 式中： H―― 水泵設計揚程， m； 。^ 。e G 0E f t5uO ΔT―― 供回水溫差， ℃ ； η―― 水泵在設計工作點的效率， %。 注： 1 區(qū)域冷熱水系統(tǒng)或環(huán)路總長度過長的水系統(tǒng)，輸送能效比（ ER）的限值可參照執(zhí)行。 2 循環(huán)水泵的揚程，應包括二次泵系統(tǒng)中的一級泵和二級泵。當多臺二級泵各自的揚程。 和效率不同時，可按照流量的加權平均值計算。 u3w j%U M@39。 p}9N V I 3 循環(huán)水泵在設計工作點的效率 η，應按照實際選用水泵樣本提供的設計工況點的總效率確定。 應通過詳細的水力計算，確定合理的采暖和空調冷熱水循環(huán)泵的流量和揚程，并確保水泵工作點在高效區(qū)。 。Y J j*p D x r 冷源與熱源 B,v n6Q T 空氣調節(jié)與采暖的冷、熱源宜集中設置 ,并應根據建筑規(guī)模、使用特征，我市能源結構及其價格政策、環(huán)保規(guī)定按下列原則通 過綜合論證確定： 1 具有城市、區(qū)域供熱或工廠余熱時，宜考慮作為采暖或空氣調節(jié)的熱源； 2 在有熱電廠的區(qū)域，宜考慮推廣利用電廠余熱的供熱供冷技術； o K w ] ~c 3 天然氣供應有保障的區(qū)域，技術經濟比較合理時宜采用燃氣空調；條件允許時可考慮采用分布式熱電冷三聯(lián)供技術； h)x!Z Ei B9` 4 有可供利用的天然水資源或地熱源時，宜考慮采用地（水）源熱泵供冷供熱 ,但應經過充分的技術經濟論證（特別是對 天然水資源的保護）。 除符合下列情況之一，否則不得采用電熱鍋爐、電熱水器作為直接采暖和空調的熱源： w z s i ? ]amp。~ (H 1 以供冷為主，采暖負荷較小且無法利用熱泵提供熱源的建筑； 2 無集中供熱與燃氣來源，且用煤、油等燃料受到環(huán)?；蛳绹栏裣拗频慕ㄖ?； 3 夜間可利用低谷電進行蓄熱，且蓄熱式電鍋爐在用電高峰和平峰時段不啟用的建筑； s g SX3p C Y q O Vamp。d 4 采用天然能源發(fā)電且電力充足的 建筑； 9l W7T:g | 5 內、外區(qū)合一的變風量系統(tǒng)中需要對局部外區(qū)進行加熱的建筑； 1n E:Q Ern39。 G 4C 6 夜間供熱或空調系統(tǒng)不運行的建筑中需要維持值班溫度的個別房間。 o(Fh w + `7] H Y Y 以地熱水為熱源時應結合熱泵技術進行梯級利用。當存在地熱尾水資源時 ,應優(yōu)先考慮采用熱泵技術將其作為熱源。 實施峰谷電費的建筑 ,宜利用消防水池設計水蓄冷系統(tǒng) ,并應符合以下原則： 1 采用電制冷冷水機組時 ,應根據消 防水池的蓄冷量 ,全天冷負荷 ,以及分時電價確定冷水機組的裝機容量。 m!LD 。E1{ r 2 采用直燃式吸收式冷水機組時，如冷負荷大于熱負荷，則可采用以熱負荷確定直燃式吸收式冷水機組容量 ,以電制冷冷水機組為輔的雙冷源形式。 r K J R5k9n2m @ i 3 采用雙冷源形式時，電制冷冷水機組的裝機容量應能滿足在低谷電時段將消防水池內的水溫降低至設計溫度 . 吸收式冷水機組的裝機容量應根據消防水池的蓄冷量 ,全天的負荷以及冬季耗熱量來確定。 vU R!f ]/s+ c Ah Zamp。I 4 蓄冷放冷過程應采用閉式系 統(tǒng)，水池溫度宜為 5～ 12℃ 。 .對系統(tǒng)放冷水溫為 9～ 14℃ 。 I W$X5}8I 5 蓄冷水池應設有可靠的布水裝置 ,以降低斜溫層高度。 .8d A!_$[6A(R T9U:Ju 水池應采用內保溫 ,保溫層外設防水，傳熱系數＜ (m2K)。 酒店 ,餐飲 ,醫(yī)院 ,洗浴等生活熱水耗量較大的場所 ,在經濟技術合理時，宜采用風冷冷凝器熱回收型冷水機組 ,對生活水進行預熱。 V j K @ W 燃油燃氣及燃煤鍋爐的選擇，應符合下列規(guī)定。 1 鍋爐的最低熱效率 (以燃料的低位熱值計 )，不應低于表 中規(guī)定的數值： 表 鍋爐熱效率 鍋爐類型 熱效率 %7f F Pamp。[ q hj9} Q6t(] 燃煤（ Ⅱ 類煙煤）蒸汽、熱水鍋爐 78 燃油、燃氣蒸汽、熱水鍋爐 89 j m+ I7BYamp。Q 2 應合理確定 鍋爐房單臺鍋爐的容量，其原則是：在低于設計用熱負荷條件下，單臺鍋爐的負荷率，燃煤鍋爐不應低于 50%，燃油、燃氣鍋爐不應低于 30%； 3 應充分利用鍋爐產生的多種余熱； i H A Xa5| m6| A A 4 燃氣鍋爐應充分利用煙氣的冷凝熱，采用冷凝熱回收裝置或冷凝式爐型，并宜選用配置比例調節(jié)燃燒機的爐型。 蒸氣壓縮循環(huán)冷水（熱泵）機組應采用卸載靈活、可靠，滿負荷制冷性能系數（ COP）及綜合部分負荷性能系數（ IPLV）較高的機型，并應符合下列要求： 1 名義工況制冷性能系數（ COP）不應低于表 規(guī)定的數值； K j 表 冷水（熱泵）機組制冷性能系數 $X g O ` U%` 類型 額定制冷量 (CC) kW 性能系數（ COP） W/W 水冷 活塞式 /渦旋式 ＜ 528528~1163