【文章內(nèi)容簡介】 12 (剪力和支座反力按簡支梁簡化計(jì)算 ) 3）強(qiáng)度計(jì)算 σ max = M max 247。 W =179。 106/(179。 103)= N / mm 2≤ [ f ]= 205 N / mm 2。 結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度符合要求 . 4）撓度驗(yàn)算 （取標(biāo)準(zhǔn)值） 最大撓度 v max = q L24/100EI =179。 (12/)179。 6004/（ 100179。 179。 105179。 179。 104） =＜ [ v ] = 600/ 150=4mm （可以） 3 現(xiàn)澆梁底鋼管大橫桿結(jié)構(gòu)計(jì)算 1 ）荷載計(jì)算 梁底鋼管大橫桿承受鋼管小橫桿傳遞的集中荷載 P，和鋼管的自重線荷載 q。 P=Rmax=。 q=179。 = kN /m 2 ）內(nèi)力計(jì)算 現(xiàn)按三跨連續(xù)梁計(jì)算 P = q=0. 05 kN/mDCBA450計(jì) 算 簡 圖 六450 450P PP P P P P P 計(jì)算得 M min = MB、 C =－ q L 2 =－ 179。 179。 179。 179。 2=— 。 M max = M AB、 CD =+ q L2 =179。 179。 +179。 179。 2 = 。 Q max = Q B、 C =+ q L =179。 +179。 179。 = kN。 R max = R B、 C =+P+=179。 ++179。 179。 = kN。 （負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反） 取彎矩絕對(duì)值最大數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)。 3 ) 強(qiáng)度計(jì)算 σ max =| M | max / W =179。 106247。（ 179。 103） = N/mm2≤ [ f ]= 205 N / mm 2。 179。179。179。179。179。179。179。179。179。工程承重支模架專項(xiàng)施工方案 浙江泰陽建設(shè)有限公司 13 τ max = 4 | Q | max / 3A=(4179。 179。 103)247。 (3179。 179。 102)= N / mm 2 N / mm 2≤ [ f ]= 120 N / mm 2。 結(jié) 論：強(qiáng)度符合要求。 4 ) 撓度驗(yàn)算 （取標(biāo)準(zhǔn)值） 最大撓度 v max = (+ q l 4 ) /100 E I =[179。 ()179。 103179。4503+179。 ()179。 4504 ]/(100179。 179。 105179。 179。 104) = ≤ [ v ] = 450/ 150=3mm （滿足） 梁底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗(yàn)算 水平大橫桿與立桿連接處，扣件的抗滑移承載力按下式計(jì)算 R≤ [ R c ] 其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承載力設(shè)計(jì)值 , 取 kN考慮扣件的實(shí)際質(zhì)量，設(shè)計(jì)值 取 179。 =； R —— 水平大橫桿傳給立桿的豎向作用力。 根據(jù)上述計(jì)算，得 R = R max =2 [RC]= kN。 結(jié) 論 : 采用雙扣件，抗滑移滿足要求。 現(xiàn)澆梁底立桿強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)算： 1 ） 荷載計(jì)算 在本方案中，梁底中立桿是所承受的荷載的主要部分，故只需對(duì)中立桿進(jìn)行強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)算即可。 中立桿承受的梁底小橫桿支座力 R1= 設(shè)梁底支架架體高度為 H2,則架體單立桿自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)算值 RZ= H2gk=179。 ()179。 =. 梁底立桿承受的 總設(shè)計(jì)荷載： P= R1+ RZ=+ = kN. 2 ） 強(qiáng)度驗(yàn)算 立桿按中心受壓構(gòu)件計(jì)算 σ max =P247。 A=179。 103247。 179。 102= N / mm 2≤ [ f ]= 205 N / mm 2 。 結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算，立桿強(qiáng)度滿足要求 。 3 ） 穩(wěn)定驗(yàn)算 179。179。179。179。179。179。179。179。179。工程承重支模架專項(xiàng)施工方案 浙江泰陽建設(shè)有限公司 14 在建筑內(nèi)部架設(shè)支模架，并在敞開式或半敞開式的情況下，通常可以不考慮組合風(fēng)荷載。 應(yīng)用公式 ： Nut / φ . ≤ [ f ] 式中 N —— 計(jì)算立桿段的軸向總設(shè)計(jì)荷載 N = P = 。 Φ —— 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) 由λ =l0/i 查表采用 Kh —— 高度調(diào)整系數(shù) 本案：由于支模架計(jì)算高度 = Kh=[1+（ H4） 1]=1/[1+(H4)]=1/[1+()]= 則： l0=kuh=179。 179。 1800=2663mm λ =l0/i=2663/=168 查表得： Φ= σ max = / φ . =179。 179。 103/ (450179。 0. 251179。 ) = / mm 2 ≤ [ f ] = 205 N / mm 2。（可以） （三）標(biāo)高 ： KL2 b179。 h=600mm179。 1100mm 1100 (構(gòu)造 ：梁底方木楞 5根，立桿縱距≤ 600，橫距≤ 1000，在橫距中間的梁底增設(shè) 2根（對(duì)接）立桿，梁底縱向水平桿跨中加 1根小橫桿，所有梁底鋼管小橫桿均鎖在梁底縱向水平桿上面，梁底縱向水平桿與立桿連接用雙扣件 ) 現(xiàn)澆梁底 1木楞強(qiáng) 度、撓度計(jì)算 1）荷載計(jì)算 （ b179。 h=179。 ） 永久均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 模板自重： G1k=179。 (+2179。 )=, 混凝土自重： G2K=179。（ 179。 ） =, 鋼筋自重： G3k=179。（ 179。 ） =, 標(biāo)準(zhǔn)值：∑ =，設(shè)計(jì)值 q1=179。 =可變均布線荷載： 施工人員及設(shè)備荷載： Q1K=179。 =, Q2K=2179。 = 179。179。179。179。179。179。179。179。179。工程承重支模架專項(xiàng)施工方案 浙江泰陽建設(shè)有限公司 15 標(biāo)準(zhǔn)值：∑ = kN/m，設(shè)計(jì)值 q2=179。 =2）內(nèi)力分析 按三跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，并考慮最不利荷載組合。 計(jì)算簡圖如下： DCBAC DB計(jì)算簡圖七q 2 =2 .52 kN/ 1kn/mq 1 = kN/m DCq 2 =2 .52 kN/m C Dq 2 =2 .31 N/m計(jì)算得 M min = MB、 C =－ （ q 1L 2＋ 2 L 2） =－ （ 179。 + 179。 ）179。 =— 。 M max = MAB、 CD = （ q 1L 2＋ 2 L 2） =（ 179。 + 179。 ）179。 =。 Q max = Q B、 C =（ q 1L＋ 2 L） =（ 179。 ＋ 179。 ）179。 = 。 R max = R B、 C =（ q 1 L＋ q 2 L） =（ 179。 ＋ 179。 ）179。 =。 （負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反） 比較上述算式中，取絕對(duì)值最大數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)。 3 ） 強(qiáng)度計(jì)算 木 楞的幾何截面性質(zhì)計(jì)算： 木楞截面面積： A =5bh =5179。 50179。 60 =15000 mm 2。 抗彎模量： W = 5bh 2/6 = 5179。 50 179。 60 2/6 = 150000 mm 3。 慣性矩 : I = 5bh 3/12 =5179。 50 179。 60 3/12 =4500000mm 4。 最大正應(yīng)力 σ max = | M | max 247。 W = 179。 106247。 150000= / mm 2≤ [ f m ] = 15 N / mm 2。 最大剪應(yīng)力 τ max = 3 Q max / 2A = 3179。 179。 103247。 （ 2179。 15000） = / mm 2 / mm 2＜ [ f t ] = N / mm 2 （滿足） 4 ） 撓度驗(yàn)算 （取標(biāo)準(zhǔn)值） 最大撓度 v max = k q l 4/100EI = (179。 +179。 )179。 300 4 /( 100 179。 9 000 179。 4500000=≤ [ v ] = l / 250 = 300 / 250= 。（滿足） 179。179。179。179。179。179。179。179。179。工程承重支模架專項(xiàng)施工方案 浙江泰陽建設(shè)有限公司 16 梁底鋼管小橫桿強(qiáng)度、撓度計(jì)算 1 ） 荷載計(jì)算 梁底鋼管 小橫桿承受梁底 1 木楞傳遞的集中荷載 P（集中荷載） = R max = RB、 C =, 近似化為均布荷載 q =。 2 ) 內(nèi)力分析 按三跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析 （梁底增加 2根小橫桿） 計(jì)算簡圖如下： q = 1 5 .0 5 kN / mCA0 . 2 50 . 6 0B B0 . 2 5 （查《建筑靜力計(jì)算手冊(cè)》，當(dāng) L2/L1=，彎矩系數(shù) Km≈ ） 計(jì)算得 M max= MB、 C = MC、 D= q L12 =179。 179。 2=。 Q max =R max = R B、 C≈ q L2/2 =179。 。 (剪力和支座反力按簡支梁簡化計(jì)算 ) 3 ) 強(qiáng)度計(jì)算 σ max = M max 247。 W =179。 106/(179。 103)= N / mm 2≤ [ f ]= 205 N / mm 2。 結(jié) 論：經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度符合要求 . 4）撓度驗(yàn)算 （取標(biāo)準(zhǔn)值） 最大撓度 v max = q L24/100EI =179。 ()179。 6004/（ 100179。 179。 105179。 179。 104） =＜ [ v ] = 600/ 250=4mm （可以） 現(xiàn)澆梁底鋼管大橫桿結(jié)構(gòu)計(jì)算 1 ）荷載計(jì)算 梁底鋼管大橫桿承受鋼管小橫桿傳遞的集中荷載 P，和鋼管的自重線荷載 q。 179。179。179。179。179。179。179。179。179。工程承重支模架專項(xiàng)施工方案 浙江泰陽建設(shè)有限公司 17 P=Rmax=。 q=179。 = kN /m 2 ）內(nèi)力計(jì)算 現(xiàn)按三跨連續(xù)梁計(jì)算 P = q=0. 05 kN/mDCBA計(jì) 算 簡 圖 九 P P P PP PP 計(jì)算得 M min = MB、 C =－ q L 2 =－ 179。 179。 179。 179。 2=— 。 M max = M AB、 CD =+ q L2 =179。 179。 +179。 179。 2 = 。 Q max = Q B、 C =+ q L =179。 +179。 179。 = kN。 R max = R B、 C =+=179。 ++179。 179。 =。 （負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反） 取彎矩絕對(duì)值最大數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)。 3 ） 強(qiáng)度計(jì)算 σ max =| M | max / W =179。 106247。（ 179。 103） = N/mm2≤ [ f ]= 205 N / mm 2。 結(jié) 論：強(qiáng)度符合要求。 4 ） 撓度驗(yàn)算 （取標(biāo)準(zhǔn)值） 最大撓度 v max = (+ q l 4 ) /100 E I =[179。（ ）179。 103179。6003+179。（ ） 179。 6004 ]/(100179。 179。 105179。 179。 104) = ＜ [ v ] = 600 / 150=4mm （滿足） 梁底大橫桿與立桿之間扣件抗滑移驗(yàn)算 水平大橫桿與立桿連接處，扣件的抗滑移承載力按下式計(jì)算 R≤ [ R c ] 其中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承載力設(shè)計(jì)值 , 取 kN 考慮扣件的實(shí)際質(zhì)量，設(shè)計(jì)值取 179。 =； R —— 水平大橫桿傳給立桿的豎向作用力。 179。179。179。179。179。179。179。179。179。工程承重支模架專項(xiàng)施工方案 浙江泰陽建設(shè)有限公司 18 根據(jù)上述計(jì)算， 得 R = R max = 2[RC]= kN。（可以） 現(xiàn)澆梁底立桿強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)算： 1 ） 荷載計(jì)算 在本方案中，梁底中立桿是所承受的荷載的主要部分，故只需對(duì)中立桿進(jìn)行強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)算即可。 中立桿承受的梁底 梁底鋼管大橫桿 支座力 R1= 設(shè)梁底支架架體高度為 H2,則架體單立桿自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)算值 RZ= H2gk=179。 ()179。 =. 梁底立桿承受的總設(shè)計(jì)荷載：