【文章內容簡介】 t2= t3= t4=6s t5=6s t6=6st7=6s t8=4s t9=4s t10=4s t11=4s t12=4s 典型產品鋼SS400在加熱爐中加熱到1220℃，除了空氣冷卻的高壓水規(guī)模設施和轉印過程可以由50℃降低。 粗軋:△t=z/h[T1/1000]4 (631) 精軋:△t=z/h[T1/1000]4 （632） 式中T1——軋制前一道次的絕對溫度，K Z——輻射時間，s h——軋制前一道次的軋后厚度，mm粗軋階段輻射散熱引起的溫度降可由近似公式（631）計算：則第一道次溫降：℃第一道次軋后溫度為：t1==℃第二道次：℃第二道次軋后溫度為：t1==℃第三道次：℃第三道次軋后溫度為：t1==℃第四道次：℃第四道次軋后溫度為：t1==℃第五道次：℃第五道次軋后溫度為：t1==℃精軋階段開軋溫度為1050℃輻射散熱引起的溫度降可由近似公式（632）計算：第六道次：℃第六道次軋后溫度為：t1==℃第七道次：℃第七道次軋后溫度為：t1==℃第八道次：℃第八道次軋后溫度為：t1==℃第九道次：℃第九道次軋后溫度為：t1==℃第十道次：℃第十道次軋后溫度為：t1==℃第十一道次：℃第十一道次軋后溫度為：t1==℃第十二道次：℃第十二道次軋后溫度為：t1==℃第七章 軋制力能參數(shù)的確定 軋輥線速度：v=πnD/60 式中n——軋輥的轉速，r/min。 D——軋輥直徑，mm。平均變形速度 式中： R——為工作軋輥半徑； △h——壓下量； v——軋件出口速度。則粗軋階段v為：粗軋階段第一道次：由第一道ε= t=℃ 查得σs=91Mpa，再由壓下率20%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==。第二道次：由第二道ε= t=℃ 查得σs=90Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==。第三道次：由第三道ε= t=℃ 查得σs=91Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs1=kσs==。第四道次：由第四道ε= s1 t=℃ 查得σs=90Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==。第五道次：由第五道ε= s1 t=℃ 查得σs=98Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==精軋階段v為：第六道次：由第六道ε= s1 t=℃ 查得σs=120Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσ==第七道次：由第七道ε= s1 t=℃ 查得σs=122Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==第八道次：由第八道ε= s1 t=℃ 查得σs=121Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==第九道次：由第九道ε= s1 t=℃ 查得σs=120Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==第十道次：由第十道ε= s1 t=℃ 查得σs=118Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==第十一道次：由第十一道ε= s1 t=℃ 查得σs=120Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==90Mpa第十二道次：由第十二道ε= s1 t=℃ 查得σs=118Mpa，%查得修正系數(shù)K＝。故改道次實際變形抗力為：σs=kσs==圖71圖72 由圖可知 k== = = == = = == = = = L1= L2= L3=L4= L5= L6=L7= L8= L9=L10= L11= L12= 道次/Mpa/mm/mm/N1160034322220004121832600497204 2600448145 2600425016 2600392267 2600314408 2600226509 26001569110 26001402811 2600810612 26004674： (751)式中p—軋制壓力； —軋件力臂系數(shù)，～，粗軋道次取大值，隨著軋件變薄取小值；1~,6~. —變形區(qū)長度。第一道： 第二道： 第三道： 第四道： 第五道： 第六道： 第七道： 第八道： 第九道： 第十道： 第十一道： 第十二道：軋鋼車間使用的電動機軸總傳動力矩： (752) 式中： ——軋制力矩； ——附加摩擦力矩； ——空轉力矩； ——動力矩； ——電機到軋輥的傳動比，由于采用直流電機，=1。(1)摩擦力矩的確定 (753)式中：——軋輥軸承中的摩擦力矩； ——傳動機構中的摩擦力矩。 式中：——支撐輥軸承的摩擦系數(shù)，取=；——各道次軋制壓力，MN；—— 支撐輥輥頸直徑，粗軋機=1300mm； 精軋機=1300mm——工作輥輥身直徑，粗軋機=1120mm；精軋機=1120mm——支撐輥輥身直徑，粗軋機=2200mm；精軋機=2200mm則得出：粗軋 精軋 (754)式中： η——傳動效率系數(shù)，該軋機無減速器及齒輪座（由兩臺電 機分別直接驅動上下軋輥），其等于萬向接軸的傳動效 率。則可得：粗軋 精軋（2）空轉力矩的確定本設計取粗、精軋機的最大軋制速分別取3m/s和4m/s。主電機轉速由下式確定V=nπD/60 (755)式中：D ——工作輥最大直徑 n——主電機最大轉速 由此可得粗軋機最大轉速51rpm，精軋機最大轉速68rpm。則取=0~25~50rpm=0~30~60rpm主電機額定功率PH的確定由下式 （756）式中： ——額定力矩； ——額定轉速； ——傳動效率，取=。 （757）工作輥允許軋制力矩確定 (758）式中：——工作輥材質許用扭轉應力，=(~) ——工作輥輥頸直徑。 =(~)*100Mpa=50~60Mpa粗軋機 Myx=60106 即 Myx=精軋機 Myx=60103 即 Myx=則粗軋機=，精軋機=得粗軋機 PH=13947Kw精軋機PH=16737Kw本次所設計的車間選用的電動機功率為：粗軋機組 23500 Kw精軋機組 24000 Kw 空轉力矩 主電機額定力矩 ： ——主電機額定功率。粗軋3500Kw，精軋4000Kw。——主電機額定轉速。粗軋50rpm， 精軋60rpm。可得：粗軋 取=104Nm精軋 取=104Nm（3）動力矩的確定 （759）式中：——總飛輪矩；——加減速度，平均加速度a=40rpm，平均減速度b=60rpm。根據(jù)國內4100軋機的資料以及同類軋機的資料，結合本設計的實際情況，取=192103㎏.㎡。則粗軋：=104N/m 精軋：=104N/m則可得到總力矩如下表：道次////15021250213502188450215502165031750318503195031105031115031125031第八章校核軋輥強度和檢測電動機能力 最大壓下量的計算： (81) 鋼質軋輥：粗軋：四輥 對壓下量大的第1道次進行校核 D=1120mm精軋：四輥 對壓下量最大的第6道次進行校核 D=1120mm由以上可知: 所以軋制咬入符合條件確定生產工藝壓下規(guī)程設計是否合理的標準是對軋輥強度的驗算。軋輥的強度就是對軋件的靜載荷驗算,中厚板軋機的軋輥的強度計算特點:（1）軋制時,板帶位于軋輥正中,軋制立按均勻分布載荷對待,軸承兩側的支持力相等:（2）軋輥輥身直徑在軸身方向保持基本不變,所以通常軋輥危險斷面在軋輥中央處。（3）軋輥的輥頸和輥頭處的危險斷面在傳動側。對四輥板帶軋機, 以工作輥驅動,其強度驗算項目如表82 表82四輥可逆式軋機軋輥強度驗算項目驅動計算工作輥支承輥輥身輥頸輥頭輥身輥頸輥頭工作輥驅動彎曲應力略扭轉應力