【文章內容簡介】 荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值：p1= = kN；腳手板的自重標準值：P2=(2+1)= kN；活荷載標準值：Q=3(2+1) = kN；集中荷載的設計值: P=(+)+ = kN； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = ；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = ；最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: νqmax=58004/(384105121900) = mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: νpmax = 800(3800248002/9 ) /(72105121900) = mm；最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = + = mm；小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150= mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:,直角、?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值, kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 2/2= kN；小橫桿的自重標準值: P2 = ；腳手板的自重標準值: P3 = ；活荷載標準值: Q = 3 /2 = kN；荷載的設計值: R=(++)+= kN；R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值， NG1 = [+(2/2)] = ；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板， NG2= 4(+)/2 = kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板， NG3 = 4；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網； kN/m2 NG4 = = kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 32/2 = kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用： Wo = kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用： Uz= ； Us 風荷載體型系數：；經計算得到，風荷載標準值 Wk = = kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = += + = kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = ；六、鋼絲繩卸荷計算: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷4次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 。第2 。第3 。第4 。 經過計算得到a1=arctg[(+)]=a2=arctg[]=第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = ；kx為不均勻系數， 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 = kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=，d為鋼絲繩直徑(mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取 ，α=，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2) = mm。吊環(huán)強度計算公式為：σ = N / A ≤ [f]其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定[f] = 50 N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =（2[Fg]/[f]/π） =（2103/50/） = 9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 9 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 9 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 9 mm。第4次卸荷鋼絲繩最小直徑為 mm，必須拉緊至 kN，吊環(huán)直徑為 5 mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = ；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》 ：k = ；當驗算桿件長細比時，；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》 ：μ = ；計算長度 ,由公式 lo = kμh 確定 ：l0 = m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：φ= ；立桿凈截面面積 ： A = cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；σ = 4160/(489)= N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = ；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》 ： k = ；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》 ：μ = ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；σ = (489)+；立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2；按《規(guī)范》(kN), N0= kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = WkAw = kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φA[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數； 由長細比 l/i = 200/ φ=，l為內排架距離墻的長度；又： A = cm2；[f]=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104205103 = kN；Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 18 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A = kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = ；基礎底面面積 ：A = m2 。p= ≤ fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L 長桿總長度(m)； N1 小橫桿數(根)； N2 直角扣件數(個)； N3 對接扣件數(個)； N4 旋轉扣件數(個)； S 腳手板面積(m2)； n 立桿總數(根) n=174； H 搭設高度(m) H=； h 步距(m) h=； la立桿縱距(m) la=； lb 立桿橫距(m) lb=； 長桿總長度(m) L = (174 + 174/ 2 )=；小橫桿數(根) N1 = ( / 1/2 + 1) 174 = 2967；直角扣件數(個) N2 = ( / + 1) 174 = 11484；對接扣件數(個) N3 = / = 2946；旋轉扣件數(個) N4 = / = 884；腳手板面積(m2) S = ( 1742) / =。；小橫桿2967根；直角扣件11484個；對接扣件2946個；旋轉扣件884個；。普通型鋼懸挑腳手架一、參數信息:2樓地面1層至17層即從177。0至48m為鋼管落地腳手架，搭設高度為 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 ， m； m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 m；采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 ；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 m， m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；施工均布荷載(kN/m2):；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；本工程地處廣東惠陽，，；計算中考慮風荷載作用；每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):；腳手板自重標準值(kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物內錨固段長度 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):；樓板混凝土標號:C25；鋼絲繩安全系數為:；鋼絲繩與墻距離為(m):；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 m。 二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ1302001)，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。大橫桿的自重標準值:P1= kN/m