【文章內(nèi)容簡介】 慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力，分為梁頂板下緣溫度為0度線性過渡到梁頂板上緣溫度為10度和梁頂板下緣溫度為0度線性過渡到梁頂板上緣溫度為5度兩種情況考慮不均勻溫差引起的次內(nèi)力。a 溫度升高20度表217 控制截面升溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點 5 1480 148 8 2150 148 10 2820 148 16 31000 20700 23 31900 21300 30 3060 0 35 1200 0 41 2160 0 溫度降低20度 表218 控制截面降溫結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點 5 1480 148 8 2150 148 10 2820 148 16 31000 20700 23 31900 21300 30 3060 0 35 1200 0 41 2160 0 b 不均勻溫差引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力表219 控制截面溫1結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點 5 8110 811 8 11800 811 10 15400 811 16 21700 6540 23 30400 775 30 8530 35 7750 41 7920 表220 控制截面溫2結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點 5 4050 405 8 5880 405 10 7700 405 16 10900 3230 23 15600 113 30 4980 0 35 4290 0 41 4140 0 表221 控制截面混凝土收縮結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點 5 8 108 10 141 16 4050 2000 23 4410 2940 30 422 0 35 165 0 41 298 0 表222 控制截面混凝土徐變結(jié)構(gòu)內(nèi)力表節(jié)點 5 8 10 16 105 23 0 30 0 35 0 41 0 荷載組合及其原理根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG―2004）。有以下兩種組合。根據(jù)“橋規(guī)”應采用以下兩種作用效應組合：a 基本組合。永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為： （21）或 （22）式中Sud――承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；――結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)――第i個永久作用效應的分項系數(shù)；――第i個永久作用效應的標準值和設計值；――汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)；――汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值；――在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第j個可變作用效應的分項系數(shù)；――在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第j個可變作用效應的標準值和設計值；――在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應的組合系數(shù)。根據(jù)以上條文本設計采用以下三種組合：組合Ⅰ （）恒+汽組合Ⅱ （）恒+汽+ 人群組合Ⅲ （）恒+汽+ （人群+溫升或溫降）b 偶然組合。永久作用標準值效應與可變作用某種代表值效應、一種偶然作用標準值效應相結(jié)合。；與偶然作用同時出現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗取用適當?shù)拇碇?。地震作用標準值及其表達式按現(xiàn)行《公路工程抗震設計規(guī)范》規(guī)定采用。根據(jù)“橋規(guī)”應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：a 作用短期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相組合，其效應組合表達式為： （23）式中Ssd――作用短期效應組合設計值；――第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù)；SQjk――第j個可變作用效應的頻遇值。b 作用長期效應組合。永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為： （24）式中Sld――作用長期效應組合設計值；――第j個可變作用效應的準永久值系數(shù)；SQjk――第j個可變作用效應的準永久值。表223 內(nèi)力組合表節(jié)點號 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 5 44300 11700 525 4800 36100 13100 397 2180 8 47700 7480 948 3210 41500 9620 743 1850 10 42000 2110 717 5270 40300 225 722 3340 16 173000 327000 18600 12500 174000 241000 94600 41000 30 32500 86000 11200 6780 30600 61500 7770 6750 35 41300 11200 5510 2340 30200 12700 3520 2620 41 64100 26300 1220 1240 45900 27900 304 562 注：彎矩單位為,剪力單位為。 縱向預應力鋼束估算根據(jù)《橋梁設計規(guī)范》，預應力混凝土連續(xù)梁應滿足使用荷載下應力要求和承載能力極限狀態(tài)下的正截面強度的要求。因此預應力鋼筋的數(shù)量可以從這兩個方面綜合確定。預應力混凝土梁在預加應力和使用荷載作用下的應力狀態(tài)應滿足的條件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎。上緣應力： （25） （26） （27） （28）式中：－由預加力在截面上緣和下緣所產(chǎn)生的應力；－分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮）；－荷載最不利組合時的計算截面內(nèi)力，當為正彎矩時取正值，當為負彎矩時取負值；－混凝土彎壓應力限值。一般情況下，由于梁截面較高，受壓區(qū)面積較大，上、下緣的壓應力不是控制因素，為簡便計，可只考慮上緣和下緣的拉應力的這個限值條件。在《公路橋規(guī)》中，當預拉區(qū)配置受力的非預應力鋼筋時，容許截面出現(xiàn)少許拉應力，但在估算數(shù)量時，依然假設等于零。根據(jù)截面受力情況，其配筋由三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵抗正、負彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩或僅在上緣布置力筋以抵抗負彎矩。下面就分這三種情況討論：a 截面上下緣均配置有力筋和以抵抗截面正負彎矩，由力筋和在截面上下緣產(chǎn)生的應力分別是： （29） （210）將式（1）～（4）分別代入（5）、（6），解聯(lián)立方程式后得到： （211） （212）式中：－分別是上緣的預應力力筋重心和下緣的預應力力筋重心離開截面重心的距離；－分別是截面的上核心矩和下核心矩；－混凝土截面積，可取毛截面計算。令 （213） （214）代入式（7）、（8）中得到： （215） （216）式中：－上緣和下緣預應力筋的數(shù)目；－每束預應力筋的面積；－預應力筋的永存應力。b 當截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時：當上緣不出現(xiàn)拉應力控制時：由得到 （217） （218）當下緣不出現(xiàn)拉應力控制時：由得到： （219） （220）c 當截面中只在上緣布置力筋以抵抗負彎矩時：當由上緣不出現(xiàn)拉應力控制時由得到： （221） （222）當由下緣不出現(xiàn)拉應力控制時：由得到： （223） （224）預應力梁