【文章內容簡介】 河北工程大學畢業(yè)設計 10 各傳動組齒輪模數(shù)的確定和校核(1)模數(shù)的確定：a傳動組： 12軸取 Z1=32, 由于 321][)1(68jmdnzN?????其中: 公比 ； = 2；? 電動機功率； = ；dNd 齒寬系數(shù)；m? 齒輪傳動許允應力。][? 計算齒輪計算轉速。jn ， 取 = 600MPa,安全系數(shù) S = 1。SKNlim][?lim? 由應力循環(huán)次數(shù)選取 MPa5416.][??，取 S=1， 。90.?NK?? ???? )(163?? 取 m = 4mm。 按齒數(shù) 30的計算， ，可取 m = 4mm；? 按齒數(shù) 36的計算， , 可取 m = 4mm。39 于是傳動組 a的齒輪模數(shù)取 m = 4mm，b = 32mm。 軸Ⅰ上齒輪的直徑： 。mddd aaa 9624120341436321 ??????；； 軸Ⅱ上三聯(lián)齒輪的直徑分別為： mmaaa 186839。339。239。1 ；； b傳動組： 河北工程大學畢業(yè)設計 11 23軸 取 Z 5=27 確定軸Ⅱ上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)。 32][)1(168jmdnzN????? 按 22齒數(shù)的齒輪計算： i/，? 可得 m = ；取 m = 5mm。 按 42齒數(shù)的齒輪計算： 可得 m = ； 于是軸Ⅱ兩聯(lián)齒輪的模數(shù)統(tǒng)一取為 m = 5mm。于是軸Ⅱ兩聯(lián)齒輪的直徑分別為： ddbb 21045102521 ????； 軸Ⅲ上與軸Ⅱ兩聯(lián)齒輪嚙合的兩齒輪直徑分別為： mmbb3639。239。1； c傳動組： 3軸 取 Z11=23，取 m = 5mm。軸Ⅲ上兩聯(lián)動齒輪的直徑分別為： ddcc 3065901852????； 齒輪強度校核 a傳動組齒輪計算公式 bmYKTSaFF12??校核齒數(shù)為 24的即可，確定各項參數(shù)⑴ P=,n=710r/min, mNnPT ??????? 566 ⑵確定動載系數(shù)： sdv /739?齒輪精度為 7級，由《機械設計》查得使用系數(shù) ⑶ mbm3248???? 河北工程大學畢業(yè)設計 12⑷確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù) 1?d?非對稱 ????????? .)(..,查《機械設計》得4)/(3/?hb 71??FK⑸確定齒間載荷分配系數(shù): NdTt ?由《機械設計》查得mNbFKtA /???.HF??⑹確定動載系數(shù): ?????HFvAK⑺查表 105 ⑻計算彎曲疲勞許用應力 由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限 。 aFEMp540??圖 1018查得 ,S = ?NK ][???， . 故合適。3..???bmKt 校核 b傳動組齒輪校核齒數(shù)為 22的即可，確定各項參數(shù)⑴ P=,n=355r/min, mNnPT ??????? 566 ⑵確定動載系數(shù)： sdv /4?齒輪精度為 7級，由《機械設計》查得使用系數(shù) .vK 河北工程大學畢業(yè)設計 13⑶ mbm4058????⑷確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù) 1?d?非對稱 ???????? 42..)(.?,查《機械設計》得9)5/(4/?hb 71??FK⑸確定齒間載荷分配系數(shù): NdTFt ??由《機械設計》查得mNbFKtA /???.?HF⑹確定動載系數(shù): ?????HFvAK⑺查表 105 72.?⑻計算彎曲疲勞許用應力 由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限 。 aFEMp540??圖 1018查得 ,S = ?NK ][??， 故合適。.????bmKt 校核 c傳動組齒輪校核齒數(shù)為 18的即可，確定各項參數(shù)⑴ P=,n=355r/min, mNnPT ??????? 566 ⑵確定動載系數(shù)： sdv /67? 河北工程大學畢業(yè)設計 14齒輪精度為 7級，由《機械設計》查得使用系數(shù) ?vK⑶ mbm4058????⑷確定齒向載荷分配系數(shù):取齒寬系數(shù) 1d?非對稱 ????????42..)(. ??,查《機械設計》得)45/(/?hb 71?FK⑸確定齒間載荷分配系數(shù): NdTFt ???由《機械設計》查得mNbFKtA /???.?HF⑹確定動載系數(shù): ?????HFvAK⑺查表 105 ?⑻計算彎曲疲勞許用應力 由圖查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限 。 aFEMp540??圖 1018查得 ,S = ?NK ][??， 故合適。????bmKt 主軸撓度的校核(1)Ⅰ軸的直徑： min/710,?? 河北工程大學畢業(yè)設計 15 ?????(2)Ⅱ軸的直徑： min/35, rn? ?????(3)Ⅲ軸的直徑： in/125, ?????(4)主軸的直徑： min/,. 434 rn? ?????Ⅰ軸的校核：通過受力分析，在一軸的三對嚙合齒輪副中，中間的兩對齒輪對Ⅰ軸中點處的撓度影響最大，所以，選擇中間齒輪嚙合來進行校核 NdTF mnPt 2022)96/(???? ??? ,28,30106:59mbxaEPtt?已 知 ??.????????mlIbxFYB3 34349 4221098. 106851062655? ???? ???????。??所 以 合 格,yYB?Ⅱ軸、Ⅲ軸的校核同上。 主軸最佳跨距的確定400mm車床，P=. 選擇軸頸直徑,軸承型號和最佳跨距 河北工程大學畢業(yè)設計 16前軸頸應為 75100mm,初選 =100mm,后軸頸 取 ,前軸承為 NN3020K,1d12)(dd??m702?后軸承為 NN3016K,根據結構,定懸伸長度 ma51 求軸承剛度考慮機械效率主軸最大輸出轉距 NPT679085.???床身上最大加工直徑約為最大回轉直徑的 60%,取 50%即 200 ,故半徑為 .mm切削力 背向力 P3805.???故總的作用力 NFCP2?次力作用于頂在頂尖間的工件上主軸尾架各承受一半,故主軸軸端受力為 379/?先假設 mlal25,3/??前后支撐 分別為BARNlaFlB12605739239?????根據 ??)(.izldKarrv 30,2,7,.,???ABaBaAvv zizlmlFN ??NKB . 8939..0..1... ??? ????. ./7/3 4????????aKEI mdAeA? 河北工程大學畢業(yè)設計 17。mlal 2537,3/0 ???與 原 假 設 相 符查 線 圖 各傳動軸支承處軸承的選擇主軸 前支承：NN3020K。中支承：N219E。后支承：NN3016KⅠ軸 前支承：30207。后支承：30207Ⅱ軸 前支承：30207。中支承：NN3009。后支承：30207Ⅲ軸 前支承：30208。后支承：30208 進給箱設計步驟 進給箱的傳動機構CA6140型臥式車床進給箱又叫走刀箱，它固定在床身左前面，內裝有進給變速機構，用來變換進給量和各種螺紋的導程，進給運動鏈使刀架實現(xiàn)縱向或橫向的進給運動及變速換向。如圖 31所示：進給鏈從主軸起經換向機構、掛輪、進給箱，再經光杠或絲杠，溜板箱最后至縱溜板或橫溜板。電動機 主換向機構 主 軸 刀 架 車 縱 圖 31 CA6140 普通車床傳動 原理圖普通車床的特有功能是車準螺距數(shù)列來變化。所以普通車床進給傳動鏈的變速機構（包括掛輪和進給箱的變速機構）主要削一定范圍內的各種螺紋，要求進給傳動鏈的變速機構能嚴格準確地按照標是依據各種螺紋的標準螺距數(shù)列的有要求，同時兼顧到以便車削的進給量范圍來設計的。傳動鏈中的螺紋進給傳動鏈是主軸一轉，刀架移動 T毫米（導程 T=kt,其中 k為實數(shù)，掛輪 進給換向機構絲杠 螺母進給箱變速機構 轉換機構光杠 轉換機構 河北工程大學畢業(yè)設計 18t為螺距） 。13iciaiut1=T()其中 ic,ia,iu分別為傳動鏈中固定傳動比，掛輪傳動比。進給箱傳動 m 機構傳動比，t 1為縱向絲杠的螺距。 進給箱切螺紋機構設計CA6140型車床具有切削公制螺紋、英制螺紋、模數(shù)螺紋和徑節(jié)螺紋的功能，機床的縱向絲杠螺紋用公制，螺距 t1=12mm代入式()得主軸每轉一下，刀架移動量為 T毫米，這即為車削螺紋的導程值。對于單頭螺紋是螺距值，因此當螺紋的基本參數(shù)不是用螺距表示時必須將其加以換算，然后代入式（） 。具體方法如下：公制螺紋：其基本參數(shù)為螺距 t(mm),因而 T=tmm；英制螺紋：基本參數(shù) l為每一英寸長度內包含的牙數(shù) a即 a（牙/英寸）因而，英制螺紋的螺距為 Ta=；模數(shù)螺紋：公制螺桿上的螺紋稱模數(shù)螺紋，它的基本參數(shù)是以螺桿相嚙合的蝸輪模數(shù) m（mm）來表示，因而，模數(shù)螺紋的螺距 Tm應等于蝸桿的周節(jié)長度，即Tm=πm；徑節(jié)螺紋：英制蝸桿上的螺紋稱為徑節(jié)螺紋，它的基本參數(shù)是以與螺桿相嚙合的蝸輪參數(shù)徑節(jié) DP來表示，徑節(jié)的 DP=Z/D（牙/英寸）其中 Z和 D分別為蝸輪的齒數(shù)和分度圓直徑（英寸） ，即蝸輪或齒輪折算到每英寸分度圓直徑上的齒數(shù)。因而徑節(jié)螺紋的導程為：T DP=π/DP（in）≈。于是根據式（）可得車削 4種螺紋的運動平衡式分別為：1iciaiut1=T=t(mm)（）1iciaiut1=Ta=(mm)（）1iciaiut1=πm(mm)（）1iciaiut1=(mm)（）從上各式中可知，為了車削一定范圍的螺紋就必須根據各種螺紋的標準數(shù)列變換傳動鏈中的可變換傳動比。 切螺紋系統(tǒng)及齒數(shù)比 較精密螺紋系統(tǒng)傳動鏈計算經過計算，CA6140 型臥式車床的較精密螺紋系統(tǒng)傳動鏈如下所示： 河北工程大學畢業(yè)設計 19U 掛 —Ⅻ—M3—ⅩⅦ—ⅩⅣ—M4—ⅩⅦ—M5—ⅩⅧ（絲杠）—刀架圖 32 CA6140 型臥式車床的 較精密螺紋系統(tǒng)傳動鏈離合器：M3，M4 和 M5全部結合使軸Ⅹ、Ⅺ、ⅩⅦ和絲杠ⅩⅧ連成一體。運動平衡式： L=1 U 掛 125858 3333簡化得掛輪換置公式為： U 掛 = =ab dcL12進給鏈從主軸起經換向機構、掛輪、進給箱，再經過光杠或絲杠，溜板箱最后至縱溜板或橫溜板。 刀架快速移動鏈計算CA6140型臥式車床的刀架快速移動鏈如下所示：電動機 2600r/minⅩ X——ⅩⅩⅦ —— ——ⅩⅩⅧ1329 429所以工作進給和快速運動都傳到了蝸桿軸ⅩⅫ，為了防止干涉而損壞機床零件，并在進給時也能快速運動，節(jié)省時間，簡化操作，在齒輪 Z56與軸ⅩⅩⅦ之間裝有超越離合器。 節(jié)螺紋進給傳動鏈計算CA6140型臥式車床的大導程螺紋運動鏈如下所示： 河北工程大學畢業(yè)設計