【文章內(nèi)容簡介】 工況后風(fēng)機平均壓力Pa 換算值與BMCR設(shè)計值流量偏差% 換算值與BMCR設(shè)計值壓力偏差Pa TB點設(shè)計風(fēng)量m3/sTB點設(shè)計風(fēng)壓Pa 風(fēng)機風(fēng)量裕量% 風(fēng)機風(fēng)壓裕量% 從上表中可以看出，將引風(fēng)機實測參數(shù)換算到BMCR工況下。 m3/s，設(shè)計壓力為3583Pa。%，%。引風(fēng)機換算BMCR參數(shù)與風(fēng)機TB點的對應(yīng)設(shè)計參數(shù)對比，%，%?，F(xiàn)有引風(fēng)機風(fēng)壓裕量選擇偏大。將換算到BMCR工況下的流量及風(fēng)壓標(biāo)注在引風(fēng)機設(shè)計性能曲線上（如圖2所示）：圖2 引風(fēng)機性能曲線及各風(fēng)機各工況點分布 引風(fēng)機目前運行狀況分析216。 現(xiàn)有引風(fēng)機運行安全性分析由圖1引風(fēng)機運行曲線可以看出，目前各負(fù)荷下引風(fēng)機實際運行均遠離失速區(qū)，風(fēng)機失速風(fēng)險較小。兩臺引風(fēng)機實際運行中存在出力不平衡現(xiàn)象，風(fēng)機電流一大一小運行，尤其是在低負(fù)荷工況時，兩臺引風(fēng)機出力偏差較為為明顯（電流偏差在10A以上）。這樣運行情況下，出力小的風(fēng)機抗壓力波動能力差，不利于風(fēng)機的穩(wěn)定運行。建議電廠運值人員在運行時，對風(fēng)機運行進行優(yōu)化調(diào)整，盡量使兩臺風(fēng)機調(diào)平運行。216。 煙氣系統(tǒng)阻力情況分析試驗期間實測煙風(fēng)系統(tǒng)阻力（即引風(fēng)機全壓）處于正常運行狀態(tài)。大負(fù)荷運行時，煙氣系統(tǒng)主要阻力設(shè)備空預(yù)器實測進出口煙氣側(cè)阻力在1200Pa左右，而BMCR工況設(shè)計煙氣側(cè)阻力為1030Pa，說明試驗期間空預(yù)器煙氣側(cè)存在一定的積灰問題。表10 煙風(fēng)系統(tǒng)各設(shè)備沿程阻力測量結(jié)果項　目單位實測值工況/290MW A空預(yù)器煙氣側(cè)進口Pa750B空預(yù)器煙氣側(cè)進口Pa900 A空預(yù)器煙氣側(cè)出口Pa2050 B空預(yù)器煙氣側(cè)出口Pa2050 A電除塵進口Pa2250B電除塵進口Pa2350 A電除塵出口Pa2450 B電除塵出口Pa2570A空預(yù)器煙氣側(cè)阻力Pa1300B空預(yù)器煙氣側(cè)阻力Pa1150 A電除塵煙氣側(cè)阻力Pa200B電除塵煙氣側(cè)阻力Pa220216。 引風(fēng)機與系統(tǒng)匹配性分析由圖1引風(fēng)機性能曲線可以看出，目前煙氣系統(tǒng)阻力特性曲線位于風(fēng)機性能曲線位于風(fēng)機性能曲線的左下部分，沒有通過風(fēng)機的高效區(qū)。中、小負(fù)荷工況下風(fēng)機設(shè)計效率未達到靜調(diào)軸流風(fēng)機的正常水平，風(fēng)機實際性能與設(shè)計性能近似，引風(fēng)機實測運行效率與設(shè)計值相比，%。建議電廠對引風(fēng)機進行全面檢查，查找中、小負(fù)荷效率偏低的原因。5. 增壓風(fēng)機熱態(tài)試驗結(jié)果及分析 增壓風(fēng)機試驗結(jié)果綜述脫硫系統(tǒng)的主控運行參數(shù)列于表11，增壓風(fēng)機熱態(tài)試驗詳細(xì)的試驗數(shù)據(jù)與計算結(jié)果見表12。將實測的增壓風(fēng)機運行點描繪于其性能曲線（由制作廠提供）上，見圖3。表11 增壓風(fēng)機熱態(tài)試驗數(shù)據(jù)計算表名稱單位工況1工況2工況3測試時間/2012/9/152012/9/152012/9/16記錄時間　18:20~20:3018:2020:4013:10~15:30發(fā)電負(fù)荷MW 鍋爐蒸發(fā)量t/h 風(fēng)機電流A 風(fēng)機葉片開度% 3829就地伺服開度% 大氣壓力Pa895908989089590煙氣標(biāo)準(zhǔn)密度kg/m3 質(zhì)量流量kg/s 進口面積m2 進口風(fēng)溫℃ 進口靜壓Pa 進口密度kg/m3 風(fēng)機進口流量m3/s 風(fēng)機進口速度m/s 風(fēng)機進口動壓Pa 風(fēng)機進口全壓Pa 風(fēng)機出口面積m2 風(fēng)機出口風(fēng)溫℃ 風(fēng)機出口靜壓Pa 風(fēng)機出口密度kg/m3 風(fēng)機出口速度m/s 風(fēng)機出口動壓Pa 風(fēng)機出口全壓Pa 風(fēng)機全壓Pa 風(fēng)機平均密度kg/m3 風(fēng)機單位質(zhì)量功J/kg 壓縮性修正系數(shù)/ 電機實測電壓kV 電機實測電流A 電機額定功率kW2500 2500 2500 電機額定電壓kV6 6 6 電機額定電流A 電機額定轉(zhuǎn)速r/min426 426 426 電機額定功率因素/ 電機額定效率% 電機輸入功率kW 電機效率% 風(fēng)機軸功率kW 風(fēng)機效率% 換算至設(shè)計狀態(tài)下：設(shè)計轉(zhuǎn)速r/min420420420設(shè)計密度kg/m3進口秒流量m3/s風(fēng)機壓力Pa壓縮修正系數(shù)/風(fēng)機比功J/kg風(fēng)機葉輪效率%圖3 增壓風(fēng)機運性能曲線及實測運行點在其上的位置 增壓風(fēng)機實測參數(shù)與其設(shè)計值比較在增壓風(fēng)機熱態(tài)試驗工況中，最大負(fù)荷為290MW，（見表12）。要對比實測參數(shù)與設(shè)計參數(shù)，前者與后者就得換算至同一工況和同一介質(zhì)密度。根據(jù)實測的風(fēng)機流量與其壓力的關(guān)系。按此關(guān)系將290MW工況時的風(fēng)機參數(shù)換算至BMCR工況下的風(fēng)機參數(shù)及與其設(shè)計參數(shù)的比較示于表12。表12 增壓風(fēng)機熱態(tài)試驗實測值與其設(shè)計值比較蒸發(fā)量t/h設(shè)計蒸發(fā)量t/h換算流量1m3/s換算壓力1PaBMCR設(shè)計工況流量m3/sBMCR設(shè)計工況壓力pa與BMCR工況相比流量偏差m3/s與BMCR工況相比壓力偏差paTB點設(shè)計流量%TB點設(shè)計壓力%流量裕量2%壓力裕量2%注1：該值為兩臺風(fēng)機測量平均值的換算值。 注2：對于BMCR工況來說為偏差，對于TB工況來說為裕量。將實測值換算至BMCR工況下， m3/s。而BMCR工況的引風(fēng)機設(shè)計流量為543 m3/s，設(shè)計壓力為2554Pa。將兩者進行比較，%，%。增壓風(fēng)機實測的風(fēng)量、風(fēng)壓與BMCR設(shè)計值基本相同。增壓風(fēng)機實測參數(shù)與TB點的對應(yīng)設(shè)計參數(shù)比較，%，%，風(fēng)機選型合理，裕量選取恰當(dāng)。216。 現(xiàn)有增壓風(fēng)機運行安全性分析增壓風(fēng)機為靜葉可調(diào)軸流風(fēng)機，自身可調(diào)節(jié)范圍窄。由圖3可知，試驗中三個運行工況點均在性能曲線中下部區(qū)域運行。風(fēng)機運行點均遠離失速區(qū)，不存在失速風(fēng)險。然而，風(fēng)機實際運行點均沒有通過高效區(qū)，風(fēng)機運行效率低，有一定的節(jié)能空間。216。 現(xiàn)有脫硫系統(tǒng)阻力情況分析試驗期間實測大負(fù)荷(290MW)脫硫系統(tǒng)阻力(增壓風(fēng)機風(fēng)壓)與設(shè)計值相當(dāng)，處于正常水平。為了進一步說明脫硫系統(tǒng)的設(shè)備阻力情況。滿負(fù)荷時熱工院技術(shù)人員，對脫硫系統(tǒng)的沿程靜壓進行了測量。表13 脫硫系統(tǒng)主要阻力元件進出口靜壓差3爐脫硫系統(tǒng)阻力主要元件GGH原煙氣進口Pa 差壓 GGH原煙氣出口Pa GGH凈煙氣進口Pa 差壓 GGH凈煙氣出口Pa GGH差壓Pa吸收塔差壓Pa775整個脫硫系統(tǒng)阻力處于合理范圍（表13），GGH原煙氣靜壓差為533，凈煙氣側(cè)差壓為540Pa；整個吸收塔靜壓差為775Pa（三層噴淋層+兩級除霧器）；均與設(shè)備設(shè)計阻力值相近，整個脫硫系統(tǒng)阻力處于正常狀況。216。 增壓風(fēng)機與系統(tǒng)匹配性分析由圖3增壓風(fēng)機運行曲線可以看出，目前脫硫系統(tǒng)阻力特性曲線沒有通過風(fēng)機性能高效區(qū)。各負(fù)荷工況下增壓風(fēng)機實測效率低(54%62%)，增壓風(fēng)機選型裕量偏大，經(jīng)濟運行效果差。建議電廠在有條件的情況下，對增壓風(fēng)機進行節(jié)能改造。6. 環(huán)保技術(shù)改造后系統(tǒng)阻力變化說明為相應(yīng)國家環(huán)保國策，電廠計劃加裝脫硝裝置。脫硝設(shè)備加裝后對煙風(fēng)系統(tǒng)最大的影響是煙風(fēng)系統(tǒng)阻力增加，而煙風(fēng)量基本無變化。煙風(fēng)系統(tǒng)：按照電廠提供的脫硝設(shè)計參數(shù)，機組脫硝技術(shù)改造后，增加三層SCR反應(yīng)層（兩用一備使用）。在BMCR工況時，煙風(fēng)系統(tǒng)按增加1000Pa考慮。292MW工況時，系統(tǒng)阻力增加838Pa；230MW工況時，系統(tǒng)阻力增加544Pa；175MW工況時，系統(tǒng)阻力增加419Pa。脫硫系統(tǒng)：根據(jù)電廠《脫硫改造技術(shù)協(xié)議》中關(guān)于脫硫系統(tǒng)阻力變化的論述（脫硫系統(tǒng)設(shè)計阻力3900Pa），本可研報告在現(xiàn)有脫硫系統(tǒng)BMCR實測阻力的基礎(chǔ)上再進行1200Pa的修正。具體改造后各試驗負(fù)荷下系統(tǒng)阻力變化情況見表14所示 ：表14 機組技術(shù)改造后系統(tǒng)阻力變化情況項目單位TBBMCR工況1工況2工況3大氣壓力Pa8959089590895908989089590鍋爐主蒸汽流量t/h/1025 實測進口平均密度kg/m3/ 流量m3/s 實測風(fēng)機壓力Pa 脫硝阻力增加Pa 脫硫改造阻力增加Pa 7. 脫硝技術(shù)改造后引風(fēng)機單獨擴容改造選型參數(shù)預(yù)估 風(fēng)量參數(shù)預(yù)估試驗期間，在大負(fù)荷（）下，將其換算到1025t/h蒸發(fā)量后。%，%。為了保證安全穩(wěn)定運行，在引風(fēng)機改造時，需對引風(fēng)機風(fēng)量進行重新確定?？紤]到煤質(zhì)差、空預(yù)器漏風(fēng)等情況，新風(fēng)機風(fēng)量在實測BMCR工況參數(shù)的基礎(chǔ)上，選取5%的裕量。因此，新風(fēng)機風(fēng)量為：= m3/s。由于增加脫硝裝置，風(fēng)機進口密度降低，因此在考慮風(fēng)機風(fēng)量裕量時，需進一步對新風(fēng)機設(shè)計風(fēng)量進行密度修正。，根據(jù)質(zhì)量流量守恒原則，考慮密度修正后的新風(fēng)機TB工況設(shè)計風(fēng)量為：，圓整后，最終新引風(fēng)機TB工況設(shè)計風(fēng)量為:。 風(fēng)壓參數(shù)預(yù)估，。%，%，原風(fēng)機仍具有一定的壓力裕量。但增加脫硝裝置后，需重新核算引風(fēng)機風(fēng)壓參數(shù)。將原引風(fēng)機實測風(fēng)壓換算至1025t/h蒸發(fā)量后，由于目前煙風(fēng)系統(tǒng)設(shè)備狀況良好，考慮今后空預(yù)器積灰阻塞情況加劇，對換算后的BMCR工況下的風(fēng)機壓力增加15%的裕量，=，再加上脫硝裝置設(shè)計阻力1000Pa（已考慮裕量），最終新風(fēng)機設(shè)計風(fēng)壓為：+1000=，圓整后取為：。 電機選型參數(shù)預(yù)估改造后新電機額定功率為；（計算式kW），選取5%的裕量圓整后。由于原風(fēng)機配套電機額定功率為1600kW，因此，現(xiàn)有電機需進行增容改造。 引風(fēng)機改造必要性說明由上節(jié)分析可知，將脫硝技術(shù)改造后引風(fēng)機單獨擴容改造選型設(shè)計參數(shù)為表15，并將風(fēng)機改造后不同工況下的設(shè)計參數(shù)標(biāo)注在現(xiàn)有引風(fēng)機性能曲線上如圖4所示，并論證脫硝技術(shù)改造后，現(xiàn)有引風(fēng)機改造的必要性。表15 脫硝改造后各個工況下引風(fēng)機運行參數(shù)列表選型參數(shù)表單位TBBMCR大氣壓力Pa8959089590898908989089590鍋爐蒸發(fā)量t/h\原風(fēng)機進口平均靜壓Pa\脫硝裝置阻力Pa進口靜壓Pa52244499370723951864進口密度kg/m3 流量m3/s全壓升Pa47004201壓縮修正/ 原風(fēng)機轉(zhuǎn)速r/min746746746746746比壓能J/kg圖4 新風(fēng)煙系統(tǒng)參數(shù)在原風(fēng)機性能曲線上的位置將新煙風(fēng)系統(tǒng)不同工況下的設(shè)計參數(shù)標(biāo)注在原引風(fēng)機性能曲線上，可以清楚地看到機組中、小負(fù)荷運行時，已靠近失速區(qū)，風(fēng)機實際運行安全裕度偏低。并且，試驗所測小負(fù)荷工況為175MW，與機組實際50%工況尚有差距。因此，原引風(fēng)機在小負(fù)荷運行時，從阻力線特性曲線分布趨勢觀察，很可能已經(jīng)在失速區(qū)運行。風(fēng)機BMCR工況點已接近性能曲線頂部。繼續(xù)保留原引風(fēng)機使用，機組運行可靠性已無法得到保證。因此，綜上所述，脫硝技術(shù)改造后，現(xiàn)有引風(fēng)機必須進行增容改造或更換。8. 脫硝改造后引風(fēng)機、增壓風(fēng)機合并改造選型參數(shù)預(yù)估對于脫硫增壓風(fēng)機與引風(fēng)機二合一方案，必須首先確認(rèn)二合一后系統(tǒng)風(fēng)量和風(fēng)壓參數(shù)，從而根據(jù)新風(fēng)機設(shè)計參數(shù)確定改造方案。 風(fēng)量參數(shù)的預(yù)估由于風(fēng)機二合一后，風(fēng)量保持不變， 風(fēng)壓參數(shù)的預(yù)估通常情況下，引風(fēng)機全壓大小表明煙風(fēng)系統(tǒng)阻力大小，而脫硫增壓風(fēng)機全壓大小表明脫硫系統(tǒng)阻力大小。風(fēng)機二合一后，單一風(fēng)機所克服的系統(tǒng)阻力為煙風(fēng)系統(tǒng)阻力與脫硫系統(tǒng)阻力之和。煙風(fēng)系統(tǒng)：本次試驗工況下，兩臺引風(fēng)機全壓換算到BMCR設(shè)計狀態(tài)后為：?，F(xiàn)有煙風(fēng)系統(tǒng)阻力狀況良好，考慮今后由于空預(yù)器漏風(fēng)率進一步增大或積灰情況惡化等原因引起的阻力變化。本