【文章內容簡介】 采用機械刮泥時，，側面傾角為45176。60176。（9） 池底坡度i，坡向集泥坑；機械刮泥時，采用平底，即i=0。（10） 。（11） 隔油池的除油效率一般在60%以上，出水含油量為100200mg/L。若后續(xù)浮選法，出水含油量小于50mg/L。（12） 為了安全，防火、防寒、防風沙，隔油池可設活動蓋板。（13） 在寒冷地區(qū)，集油管內應設有直徑為25mm的加熱管，隔油池內也可設蒸汽加熱管。由以上數據，設計參數為：最大設計流量：180 隔油池超高：水平流速： 設計停留時間：2分格數：3格 SS 去除率：50%動植物油去除率：% 設計計算(1)污水中油珠的設計上浮速度： 斯托克斯公式： u= 式中： u—靜水中相應于直徑為d的油珠的上浮速度(一般不大于3m/h)，cm/s； β—水中懸浮雜質碰撞引起的阻力系數，當懸浮物濃度為c時，β=，一般可取β=； d—油滴粒徑(可以上浮的油滴的最小粒徑)，cm；g—重力加速度，g=981cm/s2；μ—水的絕對粘度，Pas。φ—實際油珠非球形的形狀修正系數，一般可取φ=；ρy，ρ0—水和油珠的密度，g/cm3；假設要去除的油滴最小粒徑為d0=100μm，假設溫度為25℃，則可由圖1和圖2分別查出25℃是水的密度以及水的絕對粘度，得：ρy=，μ=s。又知25℃；所以可以根據上式計算油珠的上浮速度為： =（2）隔油池的表面面積： (ⅰ)池內水流的水平流速ν：取池內水平流速取ν=, (ⅱ) 隔油池表面修正系數α 按照一般公式求出的隔油池表面面積一般往往偏小，這是因為實際的隔油池容積利用率不是100%，而且又要受水流紊動的影響，因此要乘如一個大于1的系數α。予以矯正。Α值與系數ν/u有關 今==，由表52取，表52 表面積修正系數α與速度比ν/u的關系ν/u2015106 3α 所以： α=所以，根據隔油池表面面積公式A=αQT/u 式中：A—隔油池表面面積，m2； Q—設計中的含油廢水流量，m3/h。 T水力停留時間，h，取2h。 求得，隔油池的表面面積為： A=(3)隔油池水流橫斷面面積 根據公式A0=Q/ν， 式中：A0—隔油池水流橫斷面面積，m2。求得隔油池水流橫斷面面積為：A0=(4) 隔油池有效水深本次設計采用機械清除浮油，設隔油池每格寬為B=4m，格數為n=3個，則根據公式: 式中：h2—隔油池有效水深，m； n—隔油池分格數，個； B—隔油池每格寬，m。求得隔油池有效水深為： =(符合要求)(5) 隔油池有效池長 校核：，設計合理。，設計合理。(6)出水含油濃度 取平流式隔油池的一般除油效率為E=%所以根據公式： C=C0E 式中：C—出水含油濃度，mg/L； C0—入水含油濃度，mg/L； E—隔油池除油效率，%， 求得出水含油濃度為： C=C0E=80mg/L（%）=10 mg/L（7）污泥區(qū)的容積進水的懸浮固體濃度，設平流隔油池去除SS約50%，則平流隔油池出水的懸浮固體濃度為。設污泥含水率，污泥容重，則（8）單個貯泥斗的容積隔油池每一分格設1個正棱臺形貯泥斗，上部尺寸為，下部尺寸為，貯泥斗的高度為貯泥斗的容積為（9）貯泥斗以上梯形部分的容積，則梯形部分的高度為梯形部分的容積為校核：，滿足需要。（10）隔油池的總高度設緩沖層高度，則， 刮油刮泥機選擇 若采用的鋼絲繩刮油刮泥機收油速度慢、效率低，且可靠性差，設備利用率低，無法清除沉于池底的油泥。鏈帶式刮油刮泥機在平流隔油池中應用效果良好，機械結構合理，運行穩(wěn)定，操作簡單，安裝方便除油效果顯著。采用鏈帶式刮油機刮油，并將浮油推向池末端，而在池的底部可起到刮泥的作用(將下沉的油泥刮向池的進口端污泥斗)。鏈式刮油刮泥機選擇PGL型刮油刮泥機，4臺，3用1備，其參數見表53：表53 PGL型刮油刮泥機參數型號處理量總功率刮板速度池寬PGL10L/h4m 隔油沉淀池池的設計結果計算結果詳見表54：表54隔油沉淀池參數項目水流橫斷面面積有效水深有效池長總高度每隔寬分隔數水力停留時間數值20 m2 18m 4m32h 調節(jié)池 設計說明所有進入廢水處理系統(tǒng)的廢水，其水質和水量隨時都可能發(fā)生變化，這對廢水處理構筑物的正常運轉非常不利，水質和水量的波動越大，處理效果就越不穩(wěn)定，甚至會使廢水處理構筑物遭受嚴重破壞。為減少水質和水量變動對廢水處理工藝過程的影響，在進水處應設置調節(jié)池，以均和水質和均衡水量。使后續(xù)處理構筑物在運行期間能得到均衡的水量和均和的水質，達到理想的處理效果。為了在后續(xù)處理階段廢水能夠實現重力自流，采取提升泵在調節(jié)池對廢水進行一次性提升水頭。 設計參數設計流量： Q max＝180 m3/h=50 L/s；水力停留時間：HRT=8 h。 設計計算 (1) 有效容積 V： 式中 t—停留時間，h ，取t=8h 。 則： ，(2) 池子面積F： 式中 h—有效水深h，4m 。則： (3) 池子總高H： 式中 h1—池子超高，m，取h1 = 。則： ，取即調節(jié)池尺寸為：10m 6m m 污水提升泵選擇根據最大流量，選擇污水潛水泵型號為QW1502003037，兩臺，一用一備，其主要參數見表55：表55 污水潛水泵性能參數表型號流量（m3/h）揚程（m）功率（kw）轉速（r/min）QW150200303720030371480 UASB反應器設計UASB系統(tǒng)的原理是在形成沉降性能良好的污泥絮凝體得基礎上，并結合在反應器內設置污泥沉淀系統(tǒng)，使氣相、液相和固相三項得到分離。形成和保持沉淀性能良好的污泥（可以是絮狀污泥或顆粒型污泥）是UASB系統(tǒng)良好的運行的根本點。其特點有：UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應與沉淀于一體，是一種結構緊湊，效率高的厭氧反應器；它的污泥床內生物多，容積負荷率高，廢水在反應器內的水力停留時間較短，因此所需池容大大縮?。辉O備簡單，運行方便，無需設沉淀池和污泥回流池裝置，不需充填填料，也不需在反應區(qū)內設機械攪拌裝置，造價相對較低，便于管理，且不存在堵塞問題。本工程中，對污水進行厭氧處理采用UASB反應器。UASB反應器最重要的設備是三相分離器，這一設備安裝在反應器的頂部并將反應器分為上部的沉淀區(qū)和下部的反應區(qū)。為了在沉淀器中取得對上升流中污泥絮體/顆粒的滿意的沉淀效果，三相分離器第一個主要的目的就是盡可能有效地分離從污泥床/層中產生的沼氣，特別是在高負荷的情況下。UASB反應器內部可以分為三個區(qū)：污泥床區(qū)、懸浮區(qū)和沉淀區(qū)。在反應器底部是濃度極高且具有良好沉降性能的顆粒污泥混合。顆粒污泥中的微生物分解污水中的有機物并轉化為沼氣。沼氣以微氣泡的形式附著在顆粒污泥上，帶動著顆粒污泥上升，從而在污泥床上方形成濃度沿反應器高度上升而下降的顆粒污泥懸浮層。帶有氣泡的顆粒污泥一部分在向上運動過程中相互碰撞和氣泡分離而下降，另一部分氣泡則上升到沉淀區(qū)。沉淀區(qū)設有固、液、氣三相分離器，上升到沉淀區(qū)的污泥和三相分離器的下沿反射板碰撞后和氣泡分離而下沉，氣泡則被收集在氣室，由導氣管排出，固、氣分離后的污水由沉淀區(qū)上部溢出。由UASB的原理可知，雖然UASB內部沒有設置填料，也無須污泥回流和攪拌，但由于設有三相分離器并且形成了顆粒污泥，避免了污泥流失，使反應器中保持極高的污泥濃度，據報道UASB底部的污泥濃度可以達到6080g/l，高污泥濃度使得UASB的處理效率極高，可以達到 3050kgCOD/m3d。 設計參數設計水量=4324m3/d=180 m3/h= m3/s。設計溫度T=25℃；容積負荷NV=() 污泥為顆粒狀；；表面水力負荷q1= m3/（m2h）；UASB反應池座數：1座。水質指標見表56：表56 水質指標表水 質 指 標（mg/L）（mg /L）進 水 水 質1190731設計出水水質238146設計去除率80%80% 設計計算(1)UASB反應器容積及停留時間的確定 式中： 反應器有效容積，m179。； 廢水流量，m179。/d； 進水濃度；g/L。 容積負荷,(m3d) ，取1030； ，取6h(2)主要構造尺寸的確定UASB反應器采用圓形池子，布水均勻，處理效果好。則：反應器表面積 ；式中：A反應器橫截面積，㎡； Q廢水流量，m179。/d； q水力負荷，179。/（㎡h）反應器高度 ；式中：H反應器的高，m； V有效反應器有效容積，m179。； S反應器橫截面積，㎡采用1座相同的UASB反應器，則反應池直徑為： 則實際橫截面積 實際表面水力負荷 — m3/（m2h）之間，符合設計要求。(3) UASB進水配水系統(tǒng)設計1) 設計原則 ?進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均； ?應滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產生的沼氣攪拌； ?易于觀察進水管的堵塞現象，如果發(fā)生堵塞易于清除。2) 設計計算查有關數據，對顆粒污泥來說，容積負荷大于4m3/()時，每個進水口的負荷須大于2 m2則布水孔個數n必須滿足，即n157,取n=40個。則每個進水口負荷m2本設計采用圓形布水器，可設4個圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設4個孔口，第2圈設8個，第三圈設12個，最外圍設16個，其草圖見圖52圖52 UASB布水系統(tǒng)示意圖① 內圈4個孔口設計 服務面積： S1== m2折合為服務圓的直徑為： 用此直徑作一個虛圓，在該圓內等分虛圓面積處設一實圓環(huán)，其上布4個孔口則圓環(huán)的直徑計算如下： ② 第2圈8個孔口設計服務面積： 折合為服務圓的直徑為： 則中間圓環(huán)的直徑計算如下： 則 d2=③ 第3圈12個孔口設計 服務面積： 折合為服務圓的直徑為 則中間圓環(huán)的直徑計算如下：(－d32)/4=S3/2 則 d3=④ 最外圈16個孔口設計 服務面積： 折合為服務圓的直徑為 則中間圓環(huán)的直徑計算如下：(202－d32)/4=S3/2 則 =布水點距反應器池底120mm；孔口徑5cm 三相分離器的設計(1)設計說明 UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：1)沉淀區(qū)的表面水力負荷；2)～；3)沉淀區(qū)四壁傾斜角度應在45186。～60186。之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區(qū)內；4)～；5)進入沉淀區(qū)前，沉淀槽底縫隙的流速≤2m/h；6)總沉淀水深應≥；7)～2h；8)分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。三向分離器圖如圖53：圖53 三相分離器設計計算草圖(2) 設計計算① 沉淀區(qū)的設計沉淀器（集氣罩）斜壁傾角 θ=50176。沉淀區(qū)面積：表面水力負荷 符合要求② 回流縫設計—, 取h1= h2= h3= 依據圖45中幾何關系，則 b1=h3/tanθ式中 b1—下三角集氣罩底水平寬度，θ—下三角集氣罩斜面的水平夾角h3—下三角集氣罩的垂直高度，m 下三角集氣罩之間的污泥回流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計算：式中 Q1—反應器中廢水流量（m3/h）S1—下三角形集氣罩回流縫面積（m2）符合設計要求上下三角形集氣罩之間回流縫流速v2的計算： 式中 S2—上三角形集氣罩回流縫面積（m2）CE—上三角形集氣罩回流縫的寬度，CE,取CE=CF—上三角形集氣罩底寬，取CF=