【文章內容簡介】 ，即：dn=+=； DF5==； 1～5層各質點水平地震作用： Fi=GiHin229。FEK(1dn)i(=1鬃, 2n,=)GiHiGiHjj=1229。n；GjHjj=1最頂層的機房的水平地震作用：GHFi=3262?.nii229。GjHjj=1dnFEki =鬃 n(； 1,2,)，各樓層的地震剪力按式Vi=229。nFk計算。k=i為保證結構基本安全性，根據(jù)《建筑抗震規(guī)范》, 抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求：VEKiamp。gt。l229。nGj ()j=i式中 VEK—i第i層對應于水平地震作用標準值的樓層剪力；，對豎向l—剪力系數(shù)，不規(guī)則結構的薄弱層，；Gj——第j層的重力荷載代表值。 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表第28 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）注：229。GjHj= kNgm 樓層最小地震剪力系數(shù)注：[1] ，可插入取值；[2] 括號 。 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移Dm和頂點位移m分別按公式iiViDmi=和mi=Di229。nDmi計算，表中還計算了各層層間彈i=1性位移角qe=Dmihi。 (a)水平地震作用分布 (b)層間剪力分布 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 第29 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 橫向地震作用下的位移計算根據(jù)《結構抗震規(guī)范》規(guī)定，對于鋼筋混凝土框架結構，qe≤1/550，由上表可見，最大位移發(fā)生在底層，其值1/729﹤1/550，滿足要求。 水平地震作用下框架 ()Vi和 u253。 239。M=V(1y)h239。ijij239。Dij254。bMij=Vijyhj=1。各柱反彎點高度比y按式y(tǒng)=y0+y1+y2+y3確定，對于層頂柱，不考慮修正值y2，y2=0；對于底層柱，不考慮修正值y3=0。所選框架為規(guī)則框架成受倒三角水平力分布作用，查相關表格得出每層柱的y值。梁端彎矩、。 l252。iblbu239。Mb=(Mi+1,j+Mij)239。239。lr239。ib+ib239。253。 () r239。iblbu239。Mb=(Mi+1,j+Mij)239。lr239。ib+ib239。239。254。1Mb+Mb2Vb= ()lNi=229。n(VblVbr)k ()第30 頁k=1青島理工大學畢業(yè)設計（論文）式中 ibl，ibr—分別表示節(jié)點左右的線剛度；lMb，Mbr—分標表示節(jié)點左右的彎矩；Ni—柱在i層的軸力。水平地震作用下框架的彎矩圖、。 (a)框架彎矩圖(kNgm) (b)梁端剪力及柱軸力圖(kN) 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 各層柱端剪力及彎矩計算第31 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）注：M的量綱為kNgm,V的量綱為kN。 地震荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱的軸力計算注：[1]M的量綱為kNgm,V的量綱為kN，N的量綱為kN，l的量綱為m；[2]柱軸力中負號表示拉力。當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。 橫向風荷載作用下框架結構的 wk=bzmsmzw0 () 式中 bz—高度z處的風振系數(shù)；第32 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）ms—風載體型系數(shù)； mz—風壓高度變化系數(shù)； w0—基本風壓(kN/m)；該建筑高度H=＜30m，高寬比H/B=＜，取風振系數(shù)bz=；由《荷載規(guī)范》：ms=(迎風面)，mz=(背風面)。取軸線3的橫向框架進行計算，；由q(z)=lgwk得沿房屋高度分布的風荷載標準值：q(z)=msmz=。根據(jù)各樓層標高處的Hi由《建筑結構荷載規(guī)范》GB 50092001(以下簡稱荷載規(guī)范)，代入上式可得各樓層標高處的q(z)，q(z)(a)。 沿房屋高度分布風荷載標準值 框架結構 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） (a)風荷載沿房屋高度分布 (b)等效節(jié)點集中風荷載 框架上的風荷載 風荷載作用下位移計算(b)所示的水平荷載，由式Vi=229。nFk計算層間剪力Vi，然后根據(jù)k=1s，再按式(Dm)i=Vin229。Dij和式j=1mi=229。(Dm)k計算各層的相對側移和絕對側移。 第34 頁k=1青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 風荷載作用下寬加層間剪力及側移剛度，風荷載作用下框架最大層間位移為1/5304，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。 風荷載作用下框架結構 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）(a)框架彎矩圖(kNgm) (b)梁端剪力及柱軸力圖(kN) 左風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 風荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算第36 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 豎向荷載作用下框架結構 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）1. 恒載計算, 為均布荷載形式，對于第五層：q1=；q2為樓板傳遞給橫梁的三角荷載，由圖中幾何關系得：q2== kN/m；P1，P2，P3分別為由邊縱梁、次梁、中縱梁直接傳遞給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等荷載，計算如下：P1=(+)/2++=；P2=(+)/22+= kN；P3= (+)/22+=；集中力矩M1=Pe11=()/2=m； 各層梁上作用的恒載對于1～4層，其荷載計算方法同第五層，計算過程如下：q1=；q2== kN/m；P1=(+)/2++()+=；P2=(+)/22+= kN；P3=(+)/22+=；M1=Pe11=()/2=m；第38 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）該建筑的屋面為非上人屋面，,： 各層梁上作用的活荷載對于第5層：q2== kN/m ；P1=(+)/2=；P2=(+)/22=；M1=Pe11=()/2=m；同理在雪荷載作用下，q2= kN/m ；P1=；P2=；M1= kNm；對于1～4層：q2= kN/m；P1=； P2=； M1= kNm ； 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）FMAB=（q1+）l2/12P2(1/3l)(2/3l)P2(2/3l)(1/3l)=22；FMBA=；第1~4層：FMAB=(+)?MBA=；活荷載作用下：第5層：FMAB=（q1+）l2/12P2(1/3l)(2/3l)P2(2/3l)(1/3l)=22Fm； MBA=第1~4層：FMAB=?Fm； MBA=上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 第40 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 恒載作用下橫向框架彎矩的二次分配法(M單位：kNm) 恒載作用下梁端剪力(kN)第41頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 恒載作用下柱軸力(kN)上柱下柱右梁 左梁 上柱 第42 頁下柱右梁 青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 活載作用下橫向框架彎矩的二次分配法(M單位：kNm) 活載作用下柱的軸力(kN) 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)第43頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） (a)恒載作用下 (b)活載作用下 豎向荷載作用下框架彎矩圖(kNm)采用迭加法對跨中彎矩進行計算，先求出每個部分的跨中彎矩，然后進行迭加。 (a)均布荷載彎矩圖 (b)三角荷載彎矩圖 (c)集中荷載彎矩圖第44 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文） 荷載分解彎矩圖恒荷載作用下，梁的跨中彎矩為：M=P2l/3+(q1+)l2/8(Ml+Mr)/2；活荷載作用下，梁的跨中彎矩為：M=P2l/3+5/64q2l2(Ml+Mr)/2；風荷載和地震荷載作用下的跨中彎矩計算方法按下式計算：M=(MlMr)/2 ()風荷載和地震荷載的跨中彎矩在跨中彎矩匯總表 框架 ()S=gGSGk+ ()i=1n(2)由永久荷載控制的組合：+ S=gGSGk229。ngQjiS i k () ci Qi=1第45 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）式中 jc=；根據(jù)《荷載規(guī)范》，基本組合的荷載分項系數(shù)，應按下列規(guī)定采用：(1) 永久荷載的分項系數(shù)：1)當其效應對結構不利時——對由可變荷載效應控制的組合，；——對由永久荷載效應控制的組合，；2)當其效應對結構有利時的組合。(2) 可變荷載的分項系數(shù)：——；——對標準值大于4kN／。根據(jù)上述規(guī)定，得出以下3種組合：S=+；S=+(SQk+Swk)；S=+；該建筑需要進行抗震驗算，根據(jù)《建筑抗震規(guī)范》GB 500112001(后面簡稱《抗震規(guī)范》)，結構構件的地震組合效應和其它荷載效應的基本組合，應按下式計算：S=gGSGE+gEhSEhk+gEvSEvk+jwlwSwk； ()式中 SGE—重力荷載代表值的效應；gG—重力荷載分項系數(shù)，當重力荷載效應對構件承載；gEh、gEv—分別為水平、豎向地震作用的分項系數(shù)，當僅計算水平地震作用時，gEh=，gEv=；jw—風荷載分項系數(shù)，；jw—風荷載組合值系數(shù)，風荷載起控制作用的高層建筑。于是得到以下組合：第46 頁青島理工大學畢業(yè)設計（論文）S=+；SGE=SGk+。由此可見，本工程應考慮四種組合：S=+；S=+(SQk+Swk)；S=+；S=(SGk+)+。根據(jù)《建筑結構抗震規(guī)范》，結構構件的截面抗震驗算，應采用下列設計表達式：SgRE≤R/gRE ()式中 gRE—承載力抗震調整系數(shù)，混凝土結構中，軸壓比小，各類構件受剪；R—結構構件承載力設計值。根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于一、二、其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整：l+Mbr)l/n+VGb () V=hRE(Mb式中 ln — 梁的凈跨；VGb— 梁在重力荷載代表值(9度時高層建筑還應包括豎向地震作用標準值)作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；Mlb、Mrb—分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值，一級框架兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；ηvb— 梁端剪力增大系數(shù)，。該建筑的標準層和在基本相同