【文章內容簡介】 年來年度最大風力可達12級，因而非工作狀態(tài)基本風壓按《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009）㎡，并按《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）的有關規(guī)定，即：基本風壓取值：μZ：為風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)《規(guī)范》，本地區(qū)地處城市郊區(qū)，地面粗糙度取B類，塔吊工作高度按35m考慮、總高按45m考慮，因而查表43215m高度值分別為：μZ=、。μS：風荷載體型系數(shù)，按下式計算：ф：為擋風系數(shù)，為塔吊擋風面積與迎風面積的比值。即：當風向與塔吊平行時，根據(jù)塔吊標準節(jié)參數(shù)：μSS：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009）η：查表并插入計算。ζ：為脈動增大系數(shù)，由W0T12確定。T1為自振周期，按下式計算：ФZ：為振型系數(shù)，43215m時分別取。V：為脈動影響系數(shù)。則45m時：35m時：25m時：15m時：因而根據(jù)上述計算，在非工作狀態(tài)，風向與塔身平行時：45m：；35m：；25m：；15m：由上計算，則風荷載對基礎產生的彎矩及水平力分別為（在非工作狀態(tài)下風將塔吊吊臂吹向順風向，塔吊配重對基礎產生的彎矩與風荷載產生的彎矩方向相反，但計算時考慮配重風荷載及駕駛室風荷載的增大作用，考慮兩個彎矩相互抵消，是一種保守安全的考慮）：在非工作狀態(tài)，風向與塔身對角線平行時，按《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）的有關規(guī)定，即：風向與塔身對角線平行時，風荷載對基礎的彎矩與水平力分別為： 吳淞QTZ63（63TM）獨立工作非工作狀態(tài)下風荷載計算風壓值：W0為基本風壓值：因為無錫地區(qū)地處長江口，臺風可經過，近年來年度最大風力可達12級，因而非工作狀態(tài)基本風壓按《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009）㎡，并按《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）的有關規(guī)定，即：基本風壓取值：μZ：為風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)《規(guī)范》，本地區(qū)地處城市郊區(qū)，地面粗糙度取B類，塔吊工作高度按35m考慮、總高按45m考慮，因而查表43215m高度值分別為：μZ=、。μS：風荷載體型系數(shù)，按下式計算：ф：為擋風系數(shù)，為塔吊擋風面積與迎風面積的比值。即：當風向與塔吊平行時，根據(jù)塔吊標準節(jié)參數(shù)：μSS：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009）η：查表并插入計算。ζ：為脈動增大系數(shù)，由W0T12確定。T1為自振周期，按下式計算：ФZ：為振型系數(shù)，43215m時分別取。V：為脈動影響系數(shù)。則45m時：35m時：25m時：15m時：因而根據(jù)上述計算，在非工作狀態(tài)，風向與塔身平行時：45m：；35m：；25m：；15m：由上計算，則風荷載對基礎產生的彎矩和水平力分別為（在非工作狀態(tài)下風將塔吊吊臂吹向順風向，塔吊配重對基礎產生的彎矩與風荷載產生的彎矩方向相反，但計算時考慮配重風荷載及駕駛室風荷載的增大作用，考慮兩個彎矩相互抵消，是一種保守安全的考慮）：在非工作狀態(tài)，風向與塔身對角線平行時，按《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）的有關規(guī)定，即：風向與塔身對角線平行時，風荷載對基礎的彎矩與水平力分別為： 非工作狀態(tài)塔吊安裝至最高高度時對附著的風荷載計算風壓值：W0為基本風壓值：因為無錫地區(qū)地處長江口，臺風可經過，近年來年度最大風力可達12級，因而非工作狀態(tài)基本風壓按《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009）㎡，并按《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）的有關規(guī)定，即：基本風壓取值：μZ：為風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)《規(guī)范》，本地區(qū)地處城市郊區(qū)，地面粗糙度取B類，塔吊懸臂工作高度按25m考慮、懸臂總高按35m考慮，附著在酒店的24層頂平面標高位置或辦公樓的23頂平面標高位置，其對應的標高相當于地面以上100m的位置，則塔吊最上道附著以上懸臂高度范圍內相應的高度風壓高度系數(shù)查表1312115m高度值分別為：μZ=、。μS：風荷載體型系數(shù)，按下式計算：ф：為擋風系數(shù)，為塔吊擋風面積與迎風面積的比值。即：當風向與塔吊平行時，根據(jù)塔吊標準節(jié)參數(shù)：μSS：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009）η：查表并插入計算。ζ：為脈動增大系數(shù)，由W0T12確定。T1為自振周期，按下式計算：ФZ：為振型系數(shù)，均取1。V：為脈動影響系數(shù)。則135m時：125m時：115m時：因而根據(jù)上述計算，在非工作狀態(tài)，風向與塔身平行時：135m：；125m：；115m：由上計算，則風荷載對最上一道附著產生的彎矩和支座水平力分別為（在非工作狀態(tài)下風將塔吊吊臂吹向順風向，塔吊配重對基礎產生的彎矩與風荷載產生的彎矩方向相反，但計算時考慮配重風荷載及駕駛室風荷載的增大作用，考慮兩個彎矩相互抵消，是一種保守安全的考慮）：在非工作狀態(tài)，風向與塔身對角線平行時，按《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）的有關規(guī)定，即：風向與塔身對角線平行時，風荷載在最上一道附著處的彎矩及支座水平力分別為：顯然計算所取得變矩值明顯大于塔吊說明書工作狀態(tài)所提供的彎矩值，但附著水平荷載值均小于塔吊說明書中所提供的荷載值，而且計算附著剪力時當成一端懸挑、兩個簡支座并受均布荷載的梁來計算，未考慮多跨情況，所取得的最上道附著荷載值較保守。三、塔吊基礎設計與計算 淮安TC5513（80TM）塔吊基礎設計計算 淮安TC5513（80TM）工作狀態(tài)下塔吊基礎設計計算1）計算參數(shù) 垂直荷載：580KN； 水平荷載：370KN； 傾覆力矩：； 扭矩：； 塔吊基礎考慮為6m7m(厚)，其自重為：1365KN2）風向與塔身相垂直時的地基承載能力驗算 偏心距：或： 偏心距：3）風向與塔身