【文章內容簡介】 查表得： τmax=4280(h)則全年電能損耗： ΔA=21604280= 火電廠→大系統(tǒng)（雙回線）：ΔP=2= cosφ=54542+= ， Tmax=6500(h)查表得： τmax=4925（h）則全年電能損耗：ΔA=46404925=23 水電廠→清泉變（雙回線）：ΔP=2=(MW)cosφ=+= ， Tmax=5000(h)查表得： τmax=3320（h）則全年電能損耗：ΔA=28003320= 水電廠→大系統(tǒng)（單回線）：ΔP=4 MW.cosφ=+152=， Tmax=4000(h) 查表得： τmax=2120（h）則全年電能損耗：ΔA=40002120=106KW. h 方案1的全年總電能損耗（僅限于線路損耗）：ΔA總=（+23++）106=50106（）方案1線路投資：火電廠→石崗變：LGJ—185/30雙回110KV線路60km?；痣姀S→大系統(tǒng)：LGJ—300/50雙回 110KV線路86km。水電廠→清泉變：LGJ—150/25 雙回 110KV線路95km。水電廠→大系統(tǒng)：LGJ—300/50單回 110KV線路100km。方案1線路總投資：線路造價為虛擬的，與導線截面成正比。2(60+3086+1595)+30100=12207(萬元)方案1與方案2的變電所投資和發(fā)電廠投資均相同，設為ZB 。方案1的工程總投資為：Z1=12207+Z B(萬元)方案1的年運行費用：維持電力網正常運行每年所支出的費用，稱為電力網的年運行費用。年運行費用包括電能損耗費、小維修費、維護管理費[19]。電力網的年運行費可以按下式計算：u=α?A+PZ100Z+PX100Z+PW100Z=α?A+PZ100+PX100+PW100Z （）式中 α為計算電價，元/（）（）ΔA為每年電能損耗， ；Z為電力網工程投資，單位元；PZ為折舊費百分數(shù)；PX為小維修費百分數(shù)；PW為維修管理費百分數(shù)。電力網折舊、小修和維護管理費占總投資的百分數(shù)，一般由主管部門制定。 電力網的折舊、小修和維護費占投資的百分數(shù) 單位：%設備名稱折舊費小修費維護管理費總計木桿架空線81413鐵塔架空線27鋼筋混凝土桿架空線27電纜線路26本設計采用鋼筋混凝土桿架空線，三項費用總計取總投資的7%[21]。則方案1的年運行費用為： u1=50106+7%(12207+ZB)104 =2600++700ZB =+700ZB(萬元) 地區(qū)電網接線方案2的功率平衡計算 地區(qū)電網接線方案2的功率平衡計算石崗變：石崗變負荷情況與方案1相同，火電廠以雙回線供石崗變，線路首端每一回線的實在功率初步估算為：S=32+j16（MVA）清泉變：清泉變負荷情況與方案1相同，線路首端的功率初步估算為：S=2（+j12）=53+j24（MVA）水電廠：水電廠輸出功率仍為： S=+j39（MVA）水電廠分別向大系統(tǒng)和清泉變兩個方向供電。水電廠擬以單回線向清泉變供電，線路首端功率初步估算為：S=53+j24（MVA）水電廠多余功率擬以單回線送往大系統(tǒng)。則大系統(tǒng)功率為：S=（+j39）—（53+j24）=+j15（MVA）cos248。=火電廠：火電廠分別想石崗變和大系統(tǒng)兩個方向供電，負荷及線路情況與方案1相同?；痣姀S以雙回線送往石崗變，線路首端每一回線的功率為：S=32+j16（MVA）火電廠以雙回線送往大系統(tǒng)，線路首端每一回線的功率為：S=54+（MVA）cos248。=大系統(tǒng)：火電廠送出給大系統(tǒng)總功率為：S=108+（MVA）水電廠送出給大系統(tǒng)總功率為：S=+j15（MVA）火電廠、水電廠送至大系統(tǒng)的功率合計為：S=（108+j24）+（+j15）=+（MVA） 地區(qū)電網接線方案2的架空線路導線型號初選火電廠→石崗變：由于火電廠至石崗變負荷及線路情況與方案1相同，因此仍選取LGJ—185/30鋼芯鋁絞線?；痣姀S→大系統(tǒng)：由于火電廠至大系統(tǒng)負荷情況與方案1相同，因此仍選取LGJ—300/50鋼芯鋁絞線。水電廠→清泉變：水電廠至清泉變采用單回路，線路上的功率：S30=532+242=58MVA Ig=S303UN=583110=305A （）Tmax=5000h，查軟導線經濟電流密度圖，得J=，則其經濟截面為： SJ=IgJ==277mm2 （）試取導線截面為300mm2，選取LGJ—300/30鋼芯鋁絞線。水電廠→大系統(tǒng)：水電廠經單回路送往大系統(tǒng)：S=+j15（MVA）S30=+152=(MVA)Ig=S303UN=110=354A （） Tmax=4000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=，則其經濟截面為：SJ=IgJ==276mm2 （）試取導線截面為300mm2，選取LGJ—300/50鋼芯鋁絞線。大系統(tǒng)→清泉變：大系統(tǒng)→清泉變正常運行時功率很小，但考慮到當環(huán)網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大，因此仍選為LGJ—300導線。 地區(qū)電網接線方案2的導線截面積校驗火電廠→石崗變（LGJ—185雙回線）：情況與方案1相同，因此LGJ—185/30導線滿足要求，其參數(shù)如下：r1=, x1=, QCL=火電廠→大系統(tǒng)（LGJ—300雙回線）：情況與方案1相同，因此LGJ—300/50導線滿足要求，其參數(shù)如下：r1=, x1=, QCL=水電廠→清泉變（LGJ—300單回線）：LGJ—300鋼芯鋁絞線允許載流量為700A，乘以溫度修正系數(shù)后：700=679305A 合格當環(huán)網中水電廠→大系統(tǒng)回路斷開時，流過本線路的最大電流為：305+354=659A ，仍小于允許載流量679A ，合格LGJ—300/50導線滿足要求，查得其參數(shù)如下：r1=, x1=, QCL=水電廠→大系統(tǒng)（LGJ—300單回線）：LGJ—300鋼芯鋁絞線允許載流量為700A，乘以溫度修正系數(shù)后為：700=679354A 合格當環(huán)網中水電廠→清泉變回路斷開時流過本線路的最大電流為：305+354=659A，仍小于允許載流量679A，合格LGJ—300/50導線滿足要求，查得其參數(shù)如下：r1=, x1=, QCL=大系統(tǒng)→清泉變（LGJ—300單回線）：大系統(tǒng)→清泉變正常運行是功率很小，但考慮到當環(huán)網其他某一回路斷開時，流過本線路的電流大 ，因此仍選為LGJ—300導線。r1=, x1=, QCL= 地區(qū)電網接線方案2的潮流計算僅進行最大負荷時的潮流計算：火電廠→石崗變（LGJ—185雙回線）：由于火電廠至石崗變負荷及線路情況與方案1相同，計算從略。石崗變110KV母線的電壓為：U石=118—=（KV） 合格火電廠→大系統(tǒng)（LGJ—300雙回線）：由于火電廠至大系統(tǒng)負荷及線路情況與方案1相同，計算從略。大系統(tǒng)110KV母線的電壓為：U大=118—8=110（KV） 合格水電廠→大系統(tǒng)：初步選擇時環(huán)網均選了LGJ—300鋼芯鋁絞線，校驗初選的LGJ—300鋼芯鋁絞線是否合適， 均一環(huán)網潮流計算Sa=+j39125+（50+j20）30100+95+30=60j19 （）即水電廠→大系統(tǒng)單回路線路功率為：S1=—Sa=60+j19（MVA）S30=602+192=63(MVA)Ig=S303UN=633110=330A （） 水電廠→大系統(tǒng)線路潮流計算圖 水電廠→清泉變線路潮流計算圖Tmax=4000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=，則其經濟截面為：SJ=IgJ==258(mm2)可仍選截面為300mm2的導線，即選取LGJ—300/50鋼芯鋁絞線是合適的。R=100=， X=100=線路上的功率損耗：ΔP=3I2R=33302= （）ΔQ=3I2Q=33302= （）線路上產生的充電功率為：QC=QCLL== （）折算到線路兩端：QC39。=12QC=12=(Mvar)由水電廠送往大系統(tǒng)的功率為：S水→大=S1=60+j19（MVA）S4=60+j19+（+）=+（MVA）已算出大系統(tǒng)110KV母線處電壓為110KV，線路上的電壓降落為：?U=PR+QXU4=+= （）可算出水電廠出口110KV母線電壓為：U水=110+=（KV） 合格水電廠→清泉變（LGJ—300）：：由水電廠至清泉變采用單回線：S1=+j39（60+j19）=+j20（MVA）S30=+202=62(MVA)Ig=S303UN=623110=326A （）Tmax=5000h ，查軟導線經濟電流密度圖，得J=，其經濟截面為：SJ=IgJ==296mm2 （）仍可選截面為300mm2的導線，即選取LGJ—300/50鋼芯鋁絞線是合適的。R=95=10Ω， X=95=線路上的功率損耗為：ΔP=3I2R=3326210= （）ΔQ=3I2Q=33262= （）線路上產生的充電功率為：QC=QCLL== （）折算到線路兩端：QC39。=12QC=12=(Mvar)水電廠→清泉變線首端： S1=+j20（MVA）S3=+j20+=+（MVA），線路上的電壓降落：?U=PR+QXU1=10+= （）清泉變110KV母線電壓為：U==（KV）電壓稍低，但仍在變壓器分接頭范圍之內。因為開始時暫設火電廠的出口電壓為118KV，導致清泉變110KV母線電壓稍低。只要開始時暫設火電廠的出口電壓為121KV各節(jié)點電壓均可在110/11KV降壓變壓器分接頭的調節(jié)范圍之內，就完全可滿足10KV母線的調壓要求[22]。因此本方案可行。大系統(tǒng)→清泉變：水電廠→清泉變線路末端：S6=+j20+（+）=+j10（MVA）大系統(tǒng)→清泉變線路末端：S=(50+j20)（+j10）=+j10（MVA）S30=+102=(MVA)Ig=S303UN=110=60A （）已選取LGJ—300/50鋼芯鋁絞線：R=30=， X=30=線路上的功率損耗：ΔP=3I2R=3602= （）ΔQ=3I2X=3602= （） 地區(qū)電網接線方案2的總投資和年運行費方案2線路的電能損耗火電廠→石崗變，與方案1相同，全年電能損耗：ΔA=21604280=106（）火電廠→大系統(tǒng)，與方案1相同，全年電能損耗：ΔA=46404925=23106（）水電廠→清泉變：ΔP=cosφ=+202=， Tmax=5000(h)查表得： τmax=3200h則全年電能損耗：ΔA=32003200=106（）水電廠→大系統(tǒng)：ΔP=cosφ=60602+192=， Tmax=4000(h)查表得： τmax=2200h則全年電能損耗：ΔA=35002200=106（）大系統(tǒng)→清泉變：線路上的功率損耗：ΔP=cosφ=+102=， Tmax=5000(h)查表得： τmax=5000h則全年電能損耗：ΔA=305000=106（）方案2的全年總電能損耗（僅限于線路損耗）：ΔA總=（+23+++）106=106（）方案2線路投資：火電廠→石崗變：LGJ—185/30雙回110KV線路60km?；痣姀S→大系統(tǒng)：LGJ—300/50雙回110KV線路86km。水電廠→清泉變：LGJ—300/50單回110KV線路95km。水電廠→大系統(tǒng)：LGJ—300/50單回110KV線路100km。大系統(tǒng)→清泉變：LGJ—300/50單回110KV線路30km。方案2線路總投資：2（+60+30+86）+30（100+95+30）=13392（萬元）認為方案2與方案1的變電所投資和發(fā)電廠投資均相同，設為ZB 。方案2的工程總投資即為：Z2=13392+ZB（萬元）方案2的年運行費用為：u2=106+7%（13392+ZB）104=3553+700ZB(萬元)4 通過