冷軋機壓下裝置的設(shè)計(編輯修改稿)
2025-08-24 20:04 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 ，＝＝ KW根據(jù)計算的功率可選定電動機額定功率，取同步轉(zhuǎn)速1000，6級,由參考文獻【2】選用Y100L－6三相異步電動機，其主要參數(shù)如下電動機額定功率：=； 電動機滿載轉(zhuǎn)速：=940 電 流 ： I= 15 第4章 傳動裝置的傳動比及動力參數(shù)計算傳動裝置的運動的和動力參數(shù)是指各軸的轉(zhuǎn)速、功率和扭矩。這些參數(shù)是設(shè)計傳動零件(齒輪和帶輪)和軸時所必需的已知條件，計算這些參數(shù)時，可以按從高速軸到低速軸的順序進行。＝=KW =KW n＝940， n＝n＝940/50= 傳動裝置運動參數(shù)如表31所示：軸 名功率Kw轉(zhuǎn)速扭矩蝸桿軸940蝸輪軸表31 傳動裝置運動參數(shù)16第5章 減速器部件的選擇計算 蝸桿傳動設(shè)計計算、蝸桿材料選擇采用準平行環(huán)面蝸桿傳動.、蝸輪材料，確定許用應(yīng)力考慮蝸桿傳動中，傳遞的功率不大，速度只是中等，根據(jù)參考文獻【8】表5－2，蝸桿選用40Cr，因希望效率高些，耐磨性好故蝸桿螺旋齒面要求：，金屬模鑄造，為了節(jié)約貴重有色金屬，僅齒圈用錫磷青銅制造，輪芯用灰鑄鐵HT100制造由參考文獻【8】表5－3查得，蝸輪材料的許用接觸應(yīng)力[] =190 由參考文獻【8】表5－5查得，蝸輪材料的許用彎曲應(yīng)力[]=44由參考文獻【8】表5－6，選取Z＝1 則Z＝Zi＝150＝50故取Z＝50 實際傳動比 i＝50/1 工作機滾筒轉(zhuǎn)速 n＝940/50=鋼絲繩的提升速度 == m/s速度誤差 ％＝％＝％5%，合適確定蝸桿的計算功率 式中 K— 使用場合系數(shù)，每天工作一小時,輕度震動由參考文獻【1】查得：K＝；K— 制造精度系數(shù)，取7級精度，由參考文獻【1】查得：K＝；K— 材料配對系數(shù)，齒面滑動速度 10由參考文獻【1】查得：K＝。代入數(shù)據(jù)得 ＝KW 以等于或略大于蝸桿計算功率所對應(yīng)的中心距作為合理的選取值根據(jù)參考文獻【1】表25－22a，選取蝸桿的中心距：a＝100mm. a＝100mm由于準平行二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿為新型得蝸桿,它的優(yōu)點是:接觸面大,導(dǎo)程角,它的值穩(wěn)定且一定,則潤滑好,接.觸面大應(yīng)直接根據(jù)“原始型”傳動蝸桿設(shè)計參數(shù)。準平行二次包絡(luò)環(huán)面蝸桿的幾何參數(shù)和尺寸計算表：由參考文獻【1】標準選取a=100mm：u＝＝50：由參考文獻【1】選?。河蓞⒖嘉墨I【1】選取 ：參考文獻【1】－16選取 =45mm：參考文獻【1】選取b=28mm：＝：K＝=5 ：＝（K－）=：參考文獻【1】－16，選取 =53mm：參考文獻【1】－16，選取=59mm：參考文獻【1】－16，選取R=82mm：參考文獻【1】－16，選取=65mm：參考文獻【1】－16，選取=：m＝=mm：=：h= m=：h= h+ C=：h= h+ h=：＝（＋）a ＝：＝2a－＝：d＝－2 h=：d＝－2 h=，判斷：因為=,滿足要求：d＝＋2 h=：=：==：===：由作圖可得 =：＝=：＝：=： 取3mm：=35mm：數(shù)據(jù)帶入公式得 ：由參考文獻【1】查表426得 ：=：=：=：=： =：= 環(huán)面蝸輪蝸桿校核計算環(huán)面蝸桿傳動承載能力主要受蝸桿齒面膠合和蝸輪齒根剪切強度的限制。因而若許用傳動功率確定中心距，則然后校核蝸輪齒根剪切強度。校核：其中 — 作用于蝸輪齒面上的及摩擦力影響的載荷。 — 蝸輪包容齒數(shù) — 蝸桿與蝸輪嚙合齒間載荷分配系數(shù)。 — 蝸輪齒根受剪面積。公式中各參數(shù)的計算= — 作用在蝸輪輪齒上的圓周力， — 蝸桿喉部螺旋升角 ， — 當(dāng)量齒厚，滑動速度 ==根據(jù)滑動速度查參考文獻【2】表3－3－9得將數(shù)據(jù)帶入公式得 =N = 5 — 蝸輪齒根圓齒厚；由上可知 — 蝸輪端面周節(jié)； — 蝸輪理論半包角； — 蝸輪分度圓齒厚所對中心角。數(shù)據(jù)帶入公式得 =由上可得 對于錫青銅齒圈 取查手冊取鑄錫磷青銅，砂模鑄造，抗拉強度=225MPa， 則 蝸桿軸的設(shè)計由參考文獻【8】表6－1選用45號鋼，調(diào)質(zhì)。由參考文獻【8】表6－2，取 ＝105，根據(jù)公式㎜其中 — 軸的轉(zhuǎn)速 ，940r/min — 軸傳遞的功率 , — 計算截面處的軸的直徑， mm將數(shù)據(jù)代入公式得 =輸出軸的最小直徑是按照聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選的軸的直徑 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，故需同時選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)距，查參考文獻【8】表15—3，考慮到轉(zhuǎn)距變化很小，故取Ka=，則，查參考文獻【10】（GB584386）選用YL4型凸緣聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器的孔徑=22mm，故取 =22mm，半聯(lián)軸器的長度L=52mm。擬訂軸上零件的裝配方案：本題的裝配方案已經(jīng)在前面分析比較，現(xiàn)選用如圖所示的裝配方案。(1) 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，12軸段右端應(yīng)該制 出一個軸肩，所以取=28mm，左端選擇使用軸端擋定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=30mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度=52mm,保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上，而不壓在軸的端面上，故12段的長度應(yīng)比略短一些，故取=50mm. (2) 初步選擇滾動軸承，因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承，參照工作要求并根據(jù) =28mm，由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取標準精度級的單列圓錐滾子軸承30207，其尺寸為dDT=3572，故==35mm。 (3) 已求得蝸桿喉部齒頂圓直徑=45mm，最大齒頂圓直徑=，蝸桿螺紋部分長度L=59mm，蝸桿齒寬=53mm，所以取=68mm，=，=45mm，=42mm。 (4) 軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸的右端面間的距離l=20 mm，故取=40mm. (5) 為避免蝸輪與箱體內(nèi)壁干涉，應(yīng)取箱體內(nèi)壁凸臺之間距離略大于蝸輪的最大直徑，取內(nèi)壁距離=175mm考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離，S，取S=8mm。(6）在34和78軸段應(yīng)各裝一個濺油輪，形狀如
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