【文章內容簡介】 流量： 54m3/h，功率： 行車速度為 25m/min，提耙裝置功率 驅動裝置功率： ? 鋼軌型號 15kg/mGB1126489 軌道預埋件斷面尺寸（ mm） （ b120） ?60?10（ b1：沉砂池墻體壁厚） 軌道預埋件間距 1000mm 六、 ORARL 氧化溝設計 OBRAL 型氧化溝工藝簡介 OBRAL 型氧化溝由 3 個橢圓形溝道組成，來自沉砂他的污水與回流污泥混合后首先進 人外溝道．又分別進人中溝道和內溝道，最后經中心島的出水堰排至二次沉淀他。在各溝道 上安裝有轉蝶曝氣盤數套，其控制溶解氧：外溝為 0mg/l；中溝為 1 mg/l；內溝為 2 mg/l。 轉蝶曝氣盤由聚乙烯 (或玻璃鋼 )制成，盤面密布凸起齒結，在盤面與水體接觸時，可 將污水打碎成細密水花，具有較高的混合和充氧能力。 供氧量的調解，可通過改變轉盤的旋轉方向、轉速、浸水深度和轉盤安裝個數等，以調節(jié)整個供氧能力和電耗水平。黃村污水處理廠采用的是調節(jié)轉盤旋轉速度和浸水深度，使池內 DO 量維持在最佳工況。 18 根據停留時間助長短，污水在外溝道內流動 150 一 250 圈才能進入中間溝道；經過有氧無氧區(qū)的交換達 500 一 1000 次，從而完成了有氧無氧的快速交替。由于外溝道 DO 很低，接近于 0，氧的傳遞作用 在虧氧條件下進行，細茵呼吸作用加速，故提高了氧的傳遞效率， 達到了節(jié)能的目的。外溝道容積為整個氧化溝容積的 50％一 60％，主要的生物氧化和 80％的脫氮在外溝完成。 由于原污水中的初沉污泥作為核心，經外溝快速的有氧 — 無氧循環(huán)交換，增強了聚凝吸附作用，使污泥增多，顆粒直徑變大；在顆粒中心有形成缺氧或厭氧區(qū)的可能。當顆粒外部硝化茵完成氨短氧化后，而顆粒內部反硝化茵就可能把擴散進來的 NOXN 還成氮氣，排人 大氣，達到了脫氮的目的。因此在 0rbal 型氧化溝的外溝道具有同時硝化和反硝化的作用。 在作為 A2/O 藝運行時，外溝 35％的供氧用于去除大部分 BOD、活性污泥內源呼吸和約 40％ TKN 的硝化，系統(tǒng)脫氮率降低，但這時外溝虧氧加劇，溝中除部分區(qū)域是缺氧和好氧外，還有相當一部分處于厭氧狀態(tài)，既無溶解氧，又無硝態(tài)氮，為聚磷菌的“超量釋磷”提供了厭氧環(huán)境，再經中溝內溝的“超量吸磷”，達到除磷效果。顯然，除磷是犧牲脫氮率實現的， A2/O 工況的脫氮率比 A/O 工況時要低，如果希望提高脫氮率，只有通過混合液內回流實現。中溝起調節(jié)緩沖作用，當外溝處理效率不夠理想時，中溝可以近似按外溝工況運行，調低 DO，補充外溝的不足，當外溝處理 效果很好，需要加強后續(xù)好氧工況時，中溝可按內溝狀態(tài)運行，調高 DO，使整個系統(tǒng)具有很大的 19 調節(jié)緩沖能力。內溝起精制作用，使出水水質更好，溝中 DO 不小于2mg／ L，有利于聚磷茵“超量吸磷”，并確保二沉池中不會出現缺氧反硝化和磷的回溶。 OBRAL 型氧化溝特點 由以上可以看出 OBRAL 型氧化溝特點 ①溝內流速大 (一般為 一 0。 7m／ s)，溝內不發(fā)生沉淀，其有包 — 無包高頻率地交替是其他生化處理系統(tǒng)難以達到的；污泥成顆粒狀，沉降性能好，不發(fā)生絲狀茵膨脹。 ②池內 DO 以外、中、內溝形成 0mg/L、 1 mg/L、 2 mg/L 的梯度，既提高了氧的利用率，也保證高質量的出水。根據資料介紹，實際運行表明，與其他氧化溝相比，可節(jié)能 20％以上。 ③池深大 (水深可達 4． 2m)，混合液濃度高 (一般 4— 6kg／ m3)，可大幅度節(jié)省用地和減少池容，在大、中型污水廠選擇處理工藝時頗有吸引力。 ④可以進行脫氮除磷，并保證出水水質。 OBRAL 型氧化溝工藝參數設計計算 ⑴基本參數計算 消化泥齡： F 為安全系數，進水 BOD5總量 =8000kg/d6000kg/d,所以取 F= T為設計污水溫度，按最不利的低溫條 件計算，故取一年中的最低月平均水溫，對于福建地區(qū)可取 T＝ 12℃。 20 co? =??（ 1512） =6d 需要反硝化的硝態(tài)氮濃度： 5 ( ) 40 5 ( 160 20) 8 25O e EN N S S N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? mg/L 反硝化速率： 2 5 1 6 0 0 .1 5 6Ode ONK S? ? ? ? 查表 確定 ? 即 cdc?? = 參考表 21 取 c? =20d 缺氧泥齡 cd? = c? co? =206=14d 污泥產率計算： 結合我國的情況修正系數 K=， T=12℃ 代入數據 Y= kgSS/kgBOD 剩余污泥量 02 4 ( ) 2 4 2 0 8 3 0 . 8 9 ( 1 6 0 2 0 )1 0 0 0 1 0 0 0eWT Q Y S SX ? ? ? ? ???=6229kgSS/d MLSS濃度取 X=, 回流比 R=100% 回流污泥濃度 RX =（ 2）氧化溝設計計算 氧化溝總容積 02 4 ( ) 2 4 2 0 8 3 2 0 0 . 8 9 ( 1 6 0 1 4 0 )1 0 0 0 1 0 0 0 4 . 5ceQ S SV X? ? ? ? ? ? ??? ?=27684m3 HRT=VQ=27684? 2083=14h 校核污泥負荷 : 0()eQ S SN VX?? 5 0 0 0 0 (1 6 0 2 0 )3 0 0 0 4 5 0 0??? ? =(kgMLSS*d) 在規(guī)范推薦的 ~ kgBOD/(kgMLSS*d)范圍內，可行 完成循環(huán)時間推薦在 10~30min,取 15min 循環(huán)次數 n=14?60? 15=56 近期設計 2 座氧化溝，遠期增加 2 座，共 4 座 , 設計水深為 H=4m。在規(guī)范規(guī)定的 ~ 范圍內可行 22 當個氧化溝的體積 iV =V/H=27684 ? 4=6921 m3 設計溝寬： 外溝 7m ，中溝 5m , 內溝 4m , 中心島寬度： 2m 兩頭圓弧形半徑 r＝ 1m 隔墻寬： 由此可得氧化溝外溝外側圓弧半徑為： 7+5+4+2 ?+1= 直徑D=2R= 外溝圓弧段面積： 2 2 2(17. 6 10. 6 ) 620 m? ?? 中溝圓弧段面積 : 2 2 2(1 0 .3 5 .3 ) 2 4 5 m? ?? 內溝圓弧段面積： 2 2 2(5 1 ) 75m? ?? 圓弧段面積： 1A =620+245+75=940 2m 直線段面積： 21iA A A??=1730940=790 2m 直線段長度： 22 7 9 0 3 2 2 5( 7 5 4 ) 2AL ? ? ? ?? ? ? m 總池長： +25= m 各溝總面積為： 外溝總面積 :620+2?7?25=970 2m 中溝總面積 :245+2?5?25=495 2m 內溝總面積 :75+2? 4?25=275 2m 三 溝 池 容 （ 面 積 ） 比 例 為 ： 970 ? 1730 ： 495 ? 1730 ：275? 1730=%:%:% 接近推薦比例（外 50%~55% 中 25%~30% 內 15~20%） （ 3）需氧量計算 23 去除含碳有機物單 位耗氧量是泥齡 c? 和水溫的函數，計算時應取可能發(fā)生的最大值，因此要按低水溫和高水溫兩種工況進行計算，并取二者中的大值作為依據。低水溫的工況是 T＝ 12℃和 c? =20d，高水溫的工況是 T＝ 25℃，但泥齡不能再用 20d 取 c? ＝ 10d，依據這兩個工況的數據查表 當 T＝ 12℃， c? =20d 時 查表 cO = 2O /kgBOD 當 T＝ 25℃， c? =10d 時 查表 cO = 2O /kgBOD 取較大的 cO = 2O /kgBOD 計算 BOD 去除量 tS 30( ) 10 ( / )t c eS f Q S S k g d?? ? ? ? ? BOD 負荷波動系數 Cf 取 Q=50000 m3/d 代入數據 tS =7700kg/d=320 kg/h 當要求反硝化時，為了確保反硝化要求，硝化程度越徹底越好，同時， 24 混合液中硝酸鹽濃度高，可降低混合液回流比，因此按完全硝化計算耗氧量，其計算式為： ? ? 324 0. 05 ( ) 2 10 ( / )h t m O eN Q N S S k g d?? ? ? ? ? Q =50000 m3/d= L/s 水量變化系數 K== mQ ==?50000=67000 m3/d=2792 m3/h 代入數據計算需要消化的氨氮量 htN =2077kg/d ON =25mg/L 反 硝 化 的 硝 酸 鹽 量 otN = 241000mOQN = 24 2792 251000??= kg/d= 帶入數據求出需氧量 2O =單位耗氧量 226 1 1 . 8 1 . 9 /320tO k g O k g B O DS ?? 根據手冊和相關規(guī)范查得三溝實際需氧晝按以下比例分配為： 外：中：內＝ 35％： 50％： 15％ 分配到每座氧化溝 的外、中、內溝實際需氧量為 外溝： ? 4 0. 35＝ 2/kgO h 中溝： ? 4 ＝ 2/kgO h 內溝：