武漢東湖分校行政辦公樓工程設(shè)計計算書(編輯修改稿)
2024-08-23 12:30 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 N+ + + =可變荷載：G==合計： ∑＝＋＝ 第六章水平地震作用下框架內(nèi)力側(cè)移計算 圖6－1質(zhì)點重力荷載值 橫向自振周期結(jié)構(gòu)頂點假想位移的公式計算如下 (61) （62） （63） （64）式中 ：為基本周期調(diào)整系數(shù)。考慮填充墻對框架自振周期影響的折減系數(shù)，—。：框架結(jié)構(gòu)假想位移。 ：第i層第j柱的抗側(cè)移剛度；表6－1 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi (KN)Vai∑Di△UiUi65432157996計算基本周期T（）=在二類場地，6度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期=，水平地震影響系數(shù)最大值=。由于=＞==（s），應(yīng)考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。=+=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： (65) (66) (67) 等效總重力荷因為 ，對于多質(zhì)點體系附加頂部集中力：各質(zhì)點的水平地震作用 各樓層地震剪力 (68) 表6－2 橫向框架頂點位移層()(KN)616104151716604279233248235641 地震作用下的內(nèi)力分析1 柱端彎矩和分別按下列各式計算: (69) (610) (611) (612) 注：為標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比。為底層柱修正值。第二層柱修正值。計算結(jié)果如下圖所示表6－3反彎點高度表nk654321由上表可知，各層反彎點高度比y， K在二者之間，故我們可以由插值法取值。2 D值法計算框架柱剪力和柱端彎矩表6－4 框架柱K值和y值表層B C D E kykykyky654321表6－5 B(E))柱端彎矩及剪力計算層次y6543213 梁端彎矩，剪力及軸力的計算公式如下： (613) (614) (615) (617) 其最終結(jié)果見下表表6－6 C(D）柱端彎矩及剪力層次y65432120803 表6－7 梁端彎矩，剪力及柱軸力層邊梁走道梁柱軸力LL邊柱中柱665646362616圖62 橫向水平地震作用及樓層地震剪力圖63 梁端彎矩，剪力計算簡圖圖6－4 梁端彎矩及剪力計算簡圖 第七章橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算 據(jù)《荷載規(guī)范》相關(guān)規(guī)定，在建造物高度大于30m，我們可以采用風(fēng)振系數(shù)，并且可以不考慮風(fēng)壓脈動對風(fēng)荷載計算的影響，本行政辦公樓設(shè)計高度H=30m,但是H/B=，由相關(guān)表可見，～，這就是風(fēng)壓脈動影響的表現(xiàn)。對此我們可以取第8號軸線框架來計算，其負載寬度由圖可知為6m ，根據(jù)相關(guān)公式我們可知沿高度方向分布的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 由于我們已經(jīng)知道各樓層標(biāo)高處的高度H，所以我們可以查得各樓層標(biāo)高處的沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q(z),其結(jié)果如下表。在進行框架結(jié)構(gòu)分析時，我們應(yīng)該按靜力等效原理來處理圖5－7中的分布荷載，同時轉(zhuǎn)化成未節(jié)點集中荷載如圖所示。各層的集中荷載F =[(+)+]1/4+[+(+)]1/4==[(+)+(+)]1/4+[(+)+(+)]1/4==[(+)+(+)]1/4+[(+)+(+)]1/4==[(+)+(+)]1/4+[(+)+(+)] 1/4==[(+)+(+)]1/4+[(+)+(+)] 1/4==[(+)+]1/4+[(+)+(]1/4= 表7. 1 沿房屋高度分布風(fēng)荷載層次123456 風(fēng)荷載作用下的水平位移計算根據(jù)圖58 所視的 等效節(jié)點集中荷載，水平荷載由下面的公式來計算其層間剪力，然后我們再根據(jù)軸線，框架的層間側(cè)移剛度，結(jié)合下面的計算公式來計算各層的層間位移，相對側(cè)移和絕對側(cè)移。 (71) (72) (73) 表7－2 荷載作用下的框架層間剪力及側(cè)移計算層61/24000051/2857141/7058831/5901621/5217411/54168由表7－8所示，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/54168遠小于1/550,滿足規(guī)范要求！ 風(fēng)荷載作用下的框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算取9軸線框架中的4根柱子計算，各柱分配到的剪力按下述公式計算。 (74) (75) 其計算過
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