【文章內容簡介】 式中：h2—過柵水頭損失，m； k—格柵受污染物堵塞后水頭損失增大倍數，因柵條為矩形斷面， 取k=3； ξ—阻力系數，在采用銳邊矩形斷面時，有： 且β=，故有： 七、柵后槽總高度：取柵前渠道超高h3=，則： 八、柵槽總長度：；，則有： 格柵每日產生的柵渣量： 式中：W1—柵渣量（～），；則：十、粗格柵選型 選用FH—1100旋轉式格柵除污機，設備寬度為1100mm，。十一、進水與出水渠道 城市污水通過管道送入進水渠道，然后，經由提升泵房將污水提升至細格柵。167。 細格柵設計計算 設六組細格柵，設計中取格柵柵條間隙=，格柵柵前水深1=，污水過柵流速v=，每根格柵條寬度=，進水渠道寬度=，柵前渠道超高，每日每1000污水的柵渣量=。 格柵的間隙數:個 格柵柵槽寬度：~， 進水渠道漸寬部分的長度： 進水渠道漸窄部分的長度計算： 四、通過格柵的水頭損失： 五、柵后槽總高度：設柵前超高h3=， 柵槽總長度： 七、每日柵渣量：八、細格柵選型采用GSC1000回轉式細格柵，設備總寬1130mm，有效柵寬1000，,。167。 污水泵房[3]泵房采用干式半地下式矩形合建式泵房，具有布置緊湊、占地少、結構較省的特點，便于開槽施工，適用于自灌式泵站。集水池和機器由隔水墻分開，而且只有吸水管和葉輪淹沒在水中，這樣可保持機器間干燥，有利于水泵的保養(yǎng)和檢修，也可以避免污水對軸承、管道、儀表的腐蝕。在自動化程度較高的泵站，較重要的地區(qū)的雨水泵站、以及開啟頻繁的污水泵站中，盡量采用自灌式泵站。它的優(yōu)點是啟動及時可靠，不需要引水的輔助設備，操作簡便，缺點是泵房較深，增加工程造價。而且由于噪音較大，妨害工作人員判斷水泵是否正常工作。采用自灌式泵站時水泵葉輪（或軸承）低于集水池的最低水位，在最高、中間和最低水位三種情況下都能直接啟動，啟動可靠。操作方便。但增加了泵站的深度，增加地下工程造價。水泵的選擇原則： 污水泵站一般按最大日最大時流量設計，通過調整水泵工作臺數兼顧其他流量時段的情況。 水泵揚程由污水提升高度和吸水管、壓頭管水頭損失確定。 為了適應不同流量時的情況，考慮采用四臺水泵，其中一臺備用。 根據水質、水量和提升高度確定水泵的型號，同一泵站應選用類型相同、口徑相同的水泵，以便利于管理和維修。167。 水泵的選擇根據污水高程計算的結果，泵站到細格柵之間的高程差為8m，設泵站內的總損失為2m，吸壓水路管路的總損失為2m，則可確定水泵的揚程H為：H=Hst+∑h=8+2+2=12m水泵提升的流量按最大時流量考慮，Q=6500m3/h,按此流量和揚程來選擇水泵。選擇600QW350012型潛水排污泵，共三臺，2用1備，單泵性能參數為：流量為3500m3/h，揚程為12m，轉速為740r/min，功率185kw。泵房形式及其布置：采用半地下式矩形結構，占地少，結構較省的特點。水泵為單排并列式布置。167。 集水間計算集水間和機器間由隔水墻分開，只有吸水管和葉輪淹沒在水中，機器間經常保持干燥，以利于對泵房的檢修和保養(yǎng)，也可避免污水對軸承、關鍵、儀表的腐蝕。集水間的容積相當于一臺泵5min的流量：W=5=167。 旋流沉砂池旋流沉砂池是利用水力旋流，使泥沙和有機物分開，加速沙粒的沉淀，以達到除砂的目的。該池型具有基建、運行費用低和除砂效果好等優(yōu)點[1]。此外，旋流沉砂池適應流量變化能力強、水頭損失小、細沙粒去除率高以及動能效率高。它的缺點是： 一、國外公司的專有產品和設計技術，因此設備費用較高； 二、攪拌槳上會纏上纖維狀物體； 砂斗內砂子因被壓實而抽排困難，往往需高壓水泵或空氣去攪動，空氣提升泵往往不能有效抽排砂粒； 池子本身雖占地小，但由于要求切線方向進水和進水渠直線較長，在池子數多于兩個時，配水困難，占地也大。 167。 設備選型本處理廠的最大設計流量為156000m3/d旋流沉砂池選擇：本污水處理廠設四座旋流沉砂池（兩用兩備），根據設計水量，單座沉砂池的涉及水量為m3/d，根據《城市污水廠處理設施設計計算》，選擇單座旋流式沉砂池各部分尺寸如下：104m3/d；；；；；槳板轉速為13r/min[1]。167。 排沙方法旋流沉砂池排沙有三種方式：第一種是用砂泵直接從砂斗底部經吸水管排除；第二種是用空氣提升器，即在槳板傳動軸中插入一個空氣提升器；第三種是在傳動軸中插入砂泵，泵及電機設在沉砂池頂部。本工程采用空氣提升器排沙，該提升裝置由設備廠家與槳葉分離機成套供應[1]。167。 A2/O反應池167。 判斷是否可采用A2/O法A2/O脫氮除磷工藝主要設計參數家下表42。表42 A2/O脫氮除磷主要設計參數[1] 項 目數 值BOD2污泥負荷[kgBOD5/（kgMLSSd）]~TN負荷[kgTN/（kgMLSSd）](好氧段)TP負荷[kgTP/（kgMLSSd）](厭氧段)污泥濃度MLSS(mg/L)3000~4000污泥齡θc(d)15~20水力停留時間t(h)8~11各段停留時間比例A:A:O（1:1:3）~（1:1:4）污泥回流比R(%)50~100混合液回流比R內(%)100~300溶解氧濃度DO（mg/L）厭氧池≤=2COD:TN8（厭氧池）TP/BOD5（厭氧池） 因此：本設計的COD/TN=270/30=9＞8（符合要求） TP/BOD5=3/135=＜（符合要求）所以可采用A2/O工藝。167。 有關設計參數 一、設計最大流量： Qmax=156000m3/d 二、設計進水水質見表42： 表42污水進水水質 單位：mg/L項目CODcrBOD5NH4+NSSTNoTPo含量27013530135303 三、設計出水水質見表43： 表43污水進水水質 單位：mg/L項目CODcrBOD5NH4+NSSTNoTPo含量60201520151 四、BOD5污泥負荷： 五、回流污泥濃度：XR=6000mg/L 六、污泥回流比：R=100% 七、混合液懸浮固體濃度： 八、混合液回流比：R內 TN 去除率: 混合液回流比: 167。 設計計算：一、反應池容積V： 二、反應池總水力停留時間t： 三、各段水力停留時間和容積：厭氧∶缺氧∶好氧=1∶1∶3厭氧池水力停留時間:厭氧池容積:缺氧池水力停留時間:缺氧池容積 : 好氧池水力停留時間 : 好氧池容積 : 四、校核氮磷負荷，kgTN/(kgMLSSd) 好氧段TN負荷為： kgTN/(kgMLSSd) 厭氧段TP負荷為： kgTN/(kgMLSSd) 五、剩余污泥量：ΔX，（kg/d） 式中： 取污泥增殖系數Y=，污泥自身氧化率Kd=，代入公式得： 則：ΔX=3705＋8970=12675 kg/d 濕污泥量：設污泥含水率則剩余污泥量為： 六、反應池主要尺寸： 反應池總容積 V=50143 m3 設反應池2組，單組池容積 V單=V/2= m3 有效水深5m；則： S單= V單 /5= m2 采用五廊道式推流式反應池，廊道寬b= m 則單組反應池長度： L=S單/B=()= m；取134 m 校核：b/h=(滿足b/h=1～2) L/b=134/= (滿足L /b10) m，則反應池總高 H=5+= m七、反應池進、出水系統(tǒng)計算進水管單組反應池進水管設計流量: 管道流速v= m/s管道過水斷面積為：A=Q1/v=247。= m2 則管徑為： 取DN= 1200 mm 回流污泥管單組反應池回流污泥管設計流量為： 管道流速取 v1= m/s管道過水斷面積為： A=Q1/v=247。= m2 則管徑為： 取DN= 1200 mm 進水井 反應池進水孔尺寸: 進水孔過流量為： Q2=(1+R)Q/2=(1+1)247。2= m3/s 孔口流速 v= 孔口過水斷面積為: A=Q2/v=247。= m2 孔口尺寸取為： 進水井平面尺寸取為 ： 出水堰及出水井按矩形堰流量公式計算： 式中： 式中：b—堰寬，b= m：H—堰上水頭，m 出水孔過流量為：Q5=Q3= m3/s 孔口流速 v= m/s 孔口過水斷面積為： A=Q5/V=247。= m2 孔口尺寸取為： 出水井平面尺寸取為： 2m 出水管反應池出水管設計流量為：Q5=Q3= m3/s 管道流速 v= m/s 管道過水斷面為：A=Q5/ v=247。= m2 則管徑為： 取出水管管徑為 DN 1800 mm八、曝氣系統(tǒng)設計計算 設計需氧量AOR： AOR=去除BOD5需氧量—剩余污泥中BOD5氧當量＋氨氮硝化需氧量－剩余污泥中氨氮的氧當量－反硝化脫氮產氧量 碳化需氧量： 硝化需氧量： 反硝化脫氮產生的氧量： 總需氧量為：AOR= D1+D2－D3== ，則： AROmax=== 去除1kgBOD5的需氧量為：= 標準需氧量采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設于池底， ，氧轉移效率=20%，計算溫度T=25℃，將實際需氧量 AOR換算成標準狀態(tài)下的需氧量SOR。 式中: —氣壓調整系數，取值為 1； —曝氣池內平均溶解氧，取=2 mg/L； —污水中飽和溶解氧與請水中飽和溶解氧之比，取 。 查表得水中溶解氧飽和度：空氣擴散器出口處絕對壓力： 空氣離開好氧反應池時氧的百分比： 好氧反應池中平均溶解氧飽和度： 標準需氧量為： 相應最大時標準需氧量： 好氧反應池平均時供氣量: 最大時供氣量： 所需空氣壓力(相對壓力) 式中：h1+h2—供氣管道沿程與局部阻力損失之和，取h1+h2= m h3—曝氣器淹沒水頭，h3= m h4—曝氣器阻力，取 h4= m —富余水頭，= m