【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 式中：h2—過柵水頭損失，m； k—格柵受污染物堵塞后水頭損失增大倍數(shù)，因柵條為矩形斷面， 取k=3； ξ—阻力系數(shù)，在采用銳邊矩形斷面時(shí)，有： 且β=，故有： 七、柵后槽總高度：取柵前渠道超高h(yuǎn)3=，則： 八、柵槽總長(zhǎng)度：；，則有： 格柵每日產(chǎn)生的柵渣量： 式中：W1—柵渣量（～），；則：十、粗格柵選型 選用FH—1100旋轉(zhuǎn)式格柵除污機(jī)，設(shè)備寬度為1100mm，。十一、進(jìn)水與出水渠道 城市污水通過管道送入進(jìn)水渠道，然后，經(jīng)由提升泵房將污水提升至細(xì)格柵。167。 細(xì)格柵設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)六組細(xì)格柵，設(shè)計(jì)中取格柵柵條間隙=，格柵柵前水深1=，污水過柵流速v=，每根格柵條寬度=，進(jìn)水渠道寬度=，柵前渠道超高，每日每1000污水的柵渣量=。 格柵的間隙數(shù):個(gè) 格柵柵槽寬度：~， 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度： 進(jìn)水渠道漸窄部分的長(zhǎng)度計(jì)算： 四、通過格柵的水頭損失： 五、柵后槽總高度：設(shè)柵前超高h(yuǎn)3=， 柵槽總長(zhǎng)度： 七、每日柵渣量：八、細(xì)格柵選型采用GSC1000回轉(zhuǎn)式細(xì)格柵，設(shè)備總寬1130mm，有效柵寬1000，,。167。 污水泵房[3]泵房采用干式半地下式矩形合建式泵房，具有布置緊湊、占地少、結(jié)構(gòu)較省的特點(diǎn)，便于開槽施工，適用于自灌式泵站。集水池和機(jī)器由隔水墻分開，而且只有吸水管和葉輪淹沒在水中，這樣可保持機(jī)器間干燥，有利于水泵的保養(yǎng)和檢修，也可以避免污水對(duì)軸承、管道、儀表的腐蝕。在自動(dòng)化程度較高的泵站，較重要的地區(qū)的雨水泵站、以及開啟頻繁的污水泵站中，盡量采用自灌式泵站。它的優(yōu)點(diǎn)是啟動(dòng)及時(shí)可靠，不需要引水的輔助設(shè)備，操作簡(jiǎn)便，缺點(diǎn)是泵房較深，增加工程造價(jià)。而且由于噪音較大，妨害工作人員判斷水泵是否正常工作。采用自灌式泵站時(shí)水泵葉輪（或軸承）低于集水池的最低水位，在最高、中間和最低水位三種情況下都能直接啟動(dòng)，啟動(dòng)可靠。操作方便。但增加了泵站的深度，增加地下工程造價(jià)。水泵的選擇原則： 污水泵站一般按最大日最大時(shí)流量設(shè)計(jì)，通過調(diào)整水泵工作臺(tái)數(shù)兼顧其他流量時(shí)段的情況。 水泵揚(yáng)程由污水提升高度和吸水管、壓頭管水頭損失確定。 為了適應(yīng)不同流量時(shí)的情況，考慮采用四臺(tái)水泵，其中一臺(tái)備用。 根據(jù)水質(zhì)、水量和提升高度確定水泵的型號(hào)，同一泵站應(yīng)選用類型相同、口徑相同的水泵，以便利于管理和維修。167。 水泵的選擇根據(jù)污水高程計(jì)算的結(jié)果，泵站到細(xì)格柵之間的高程差為8m，設(shè)泵站內(nèi)的總損失為2m，吸壓水路管路的總損失為2m，則可確定水泵的揚(yáng)程H為：H=Hst+∑h=8+2+2=12m水泵提升的流量按最大時(shí)流量考慮，Q=6500m3/h,按此流量和揚(yáng)程來選擇水泵。選擇600QW350012型潛水排污泵，共三臺(tái)，2用1備，單泵性能參數(shù)為：流量為3500m3/h，揚(yáng)程為12m，轉(zhuǎn)速為740r/min，功率185kw。泵房形式及其布置：采用半地下式矩形結(jié)構(gòu)，占地少，結(jié)構(gòu)較省的特點(diǎn)。水泵為單排并列式布置。167。 集水間計(jì)算集水間和機(jī)器間由隔水墻分開，只有吸水管和葉輪淹沒在水中，機(jī)器間經(jīng)常保持干燥，以利于對(duì)泵房的檢修和保養(yǎng)，也可避免污水對(duì)軸承、關(guān)鍵、儀表的腐蝕。集水間的容積相當(dāng)于一臺(tái)泵5min的流量：W=5=167。 旋流沉砂池旋流沉砂池是利用水力旋流，使泥沙和有機(jī)物分開，加速沙粒的沉淀，以達(dá)到除砂的目的。該池型具有基建、運(yùn)行費(fèi)用低和除砂效果好等優(yōu)點(diǎn)[1]。此外，旋流沉砂池適應(yīng)流量變化能力強(qiáng)、水頭損失小、細(xì)沙粒去除率高以及動(dòng)能效率高。它的缺點(diǎn)是： 一、國(guó)外公司的專有產(chǎn)品和設(shè)計(jì)技術(shù)，因此設(shè)備費(fèi)用較高； 二、攪拌槳上會(huì)纏上纖維狀物體； 砂斗內(nèi)砂子因被壓實(shí)而抽排困難，往往需高壓水泵或空氣去攪動(dòng)，空氣提升泵往往不能有效抽排砂粒； 池子本身雖占地小，但由于要求切線方向進(jìn)水和進(jìn)水渠直線較長(zhǎng)，在池子數(shù)多于兩個(gè)時(shí)，配水困難，占地也大。 167。 設(shè)備選型本處理廠的最大設(shè)計(jì)流量為156000m3/d旋流沉砂池選擇：本污水處理廠設(shè)四座旋流沉砂池（兩用兩備），根據(jù)設(shè)計(jì)水量，單座沉砂池的涉及水量為m3/d，根據(jù)《城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計(jì)計(jì)算》，選擇單座旋流式沉砂池各部分尺寸如下：104m3/d；；；；；槳板轉(zhuǎn)速為13r/min[1]。167。 排沙方法旋流沉砂池排沙有三種方式：第一種是用砂泵直接從砂斗底部經(jīng)吸水管排除；第二種是用空氣提升器，即在槳板傳動(dòng)軸中插入一個(gè)空氣提升器；第三種是在傳動(dòng)軸中插入砂泵，泵及電機(jī)設(shè)在沉砂池頂部。本工程采用空氣提升器排沙，該提升裝置由設(shè)備廠家與槳葉分離機(jī)成套供應(yīng)[1]。167。 A2/O反應(yīng)池167。 判斷是否可采用A2/O法A2/O脫氮除磷工藝主要設(shè)計(jì)參數(shù)家下表42。表42 A2/O脫氮除磷主要設(shè)計(jì)參數(shù)[1] 項(xiàng) 目數(shù) 值BOD2污泥負(fù)荷[kgBOD5/（kgMLSSd）]~TN負(fù)荷[kgTN/（kgMLSSd）](好氧段)TP負(fù)荷[kgTP/（kgMLSSd）](厭氧段)污泥濃度MLSS(mg/L)3000~4000污泥齡θc(d)15~20水力停留時(shí)間t(h)8~11各段停留時(shí)間比例A:A:O（1:1:3）~（1:1:4）污泥回流比R(%)50~100混合液回流比R內(nèi)(%)100~300溶解氧濃度DO（mg/L）厭氧池≤=2COD:TN8（厭氧池）TP/BOD5（厭氧池） 因此：本設(shè)計(jì)的COD/TN=270/30=9＞8（符合要求） TP/BOD5=3/135=＜（符合要求）所以可采用A2/O工藝。167。 有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù) 一、設(shè)計(jì)最大流量： Qmax=156000m3/d 二、設(shè)計(jì)進(jìn)水水質(zhì)見表42： 表42污水進(jìn)水水質(zhì) 單位：mg/L項(xiàng)目CODcrBOD5NH4+NSSTNoTPo含量27013530135303 三、設(shè)計(jì)出水水質(zhì)見表43： 表43污水進(jìn)水水質(zhì) 單位：mg/L項(xiàng)目CODcrBOD5NH4+NSSTNoTPo含量60201520151 四、BOD5污泥負(fù)荷： 五、回流污泥濃度：XR=6000mg/L 六、污泥回流比：R=100% 七、混合液懸浮固體濃度： 八、混合液回流比：R內(nèi) TN 去除率: 混合液回流比: 167。 設(shè)計(jì)計(jì)算：一、反應(yīng)池容積V： 二、反應(yīng)池總水力停留時(shí)間t： 三、各段水力停留時(shí)間和容積：厭氧∶缺氧∶好氧=1∶1∶3厭氧池水力停留時(shí)間:厭氧池容積:缺氧池水力停留時(shí)間:缺氧池容積 : 好氧池水力停留時(shí)間 : 好氧池容積 : 四、校核氮磷負(fù)荷，kgTN/(kgMLSSd) 好氧段TN負(fù)荷為： kgTN/(kgMLSSd) 厭氧段TP負(fù)荷為： kgTN/(kgMLSSd) 五、剩余污泥量：ΔX，（kg/d） 式中： 取污泥增殖系數(shù)Y=，污泥自身氧化率Kd=，代入公式得： 則：ΔX=3705＋8970=12675 kg/d 濕污泥量：設(shè)污泥含水率則剩余污泥量為： 六、反應(yīng)池主要尺寸： 反應(yīng)池總?cè)莘e V=50143 m3 設(shè)反應(yīng)池2組，單組池容積 V單=V/2= m3 有效水深5m；則： S單= V單 /5= m2 采用五廊道式推流式反應(yīng)池，廊道寬b= m 則單組反應(yīng)池長(zhǎng)度： L=S單/B=()= m；取134 m 校核：b/h=(滿足b/h=1～2) L/b=134/= (滿足L /b10) m，則反應(yīng)池總高 H=5+= m七、反應(yīng)池進(jìn)、出水系統(tǒng)計(jì)算進(jìn)水管單組反應(yīng)池進(jìn)水管設(shè)計(jì)流量: 管道流速v= m/s管道過水?dāng)嗝娣e為：A=Q1/v=247。= m2 則管徑為： 取DN= 1200 mm 回流污泥管單組反應(yīng)池回流污泥管設(shè)計(jì)流量為： 管道流速取 v1= m/s管道過水?dāng)嗝娣e為： A=Q1/v=247。= m2 則管徑為： 取DN= 1200 mm 進(jìn)水井 反應(yīng)池進(jìn)水孔尺寸: 進(jìn)水孔過流量為： Q2=(1+R)Q/2=(1+1)247。2= m3/s 孔口流速 v= 孔口過水?dāng)嗝娣e為: A=Q2/v=247。= m2 孔口尺寸取為： 進(jìn)水井平面尺寸取為 ： 出水堰及出水井按矩形堰流量公式計(jì)算： 式中： 式中：b—堰寬，b= m：H—堰上水頭，m 出水孔過流量為：Q5=Q3= m3/s 孔口流速 v= m/s 孔口過水?dāng)嗝娣e為： A=Q5/V=247。= m2 孔口尺寸取為： 出水井平面尺寸取為： 2m 出水管反應(yīng)池出水管設(shè)計(jì)流量為：Q5=Q3= m3/s 管道流速 v= m/s 管道過水?dāng)嗝鏋椋篈=Q5/ v=247。= m2 則管徑為： 取出水管管徑為 DN 1800 mm八、曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)需氧量AOR： AOR=去除BOD5需氧量—剩余污泥中BOD5氧當(dāng)量＋氨氮硝化需氧量－剩余污泥中氨氮的氧當(dāng)量－反硝化脫氮產(chǎn)氧量 碳化需氧量： 硝化需氧量： 反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量： 總需氧量為：AOR= D1+D2－D3== ，則： AROmax=== 去除1kgBOD5的需氧量為：= 標(biāo)準(zhǔn)需氧量采用鼓風(fēng)曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設(shè)于池底， ，氧轉(zhuǎn)移效率=20%，計(jì)算溫度T=25℃，將實(shí)際需氧量 AOR換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量SOR。 式中: —?dú)鈮赫{(diào)整系數(shù)，取值為 1； —曝氣池內(nèi)平均溶解氧，取=2 mg/L； —污水中飽和溶解氧與請(qǐng)水中飽和溶解氧之比，取 。 查表得水中溶解氧飽和度：空氣擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力： 空氣離開好氧反應(yīng)池時(shí)氧的百分比： 好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度： 標(biāo)準(zhǔn)需氧量為： 相應(yīng)最大時(shí)標(biāo)準(zhǔn)需氧量： 好氧反應(yīng)池平均時(shí)供氣量: 最大時(shí)供氣量： 所需空氣壓力(相對(duì)壓力) 式中：h1+h2—供氣管道沿程與局部阻力損失之和，取h1+h2= m h3—曝氣器淹沒水頭，h3= m h4—曝氣器阻力，取 h4= m —富余水頭，= m