【文章內容簡介】 設 V3＇ = s,可算出中心管開孔數(shù) n = ??V3＇ ?? ?= = 個 = 0 個 4 = √ 22 + 4??????4= √ . 2 +4 ?? = 3. 6?? 擋板的設計 擋板高度 h＇ 穿孔擋板的高度為有效水深的 1/2~1/3,則 h＇ =穿孔面積，擋板上開孔面積占總面積的 10%~20%，取 15%，則： F＇ = 5% F = 0. 5 π 4 h＇ = 0. 5 π 3. 6 .5 = 開孔個數(shù) n，孔徑 100mm，則 n = 4F＇????2 = 4 ?? 0. 2 = 284 個 十、出水系統(tǒng) 環(huán)形集水槽流量 q環(huán) =Q單2 =2 = 0. 73m3 s 環(huán)形集水槽設計 槽寬 b = 2 (kq環(huán) )= 2 ( .4 0. 73) = .02?? （其中 k 為安全系數(shù)采用 ~） 槽中流速 v=槽內終點水深 h6 = qvb = = ?? 槽內起點水深 h5 = √2?k3h6 +h623 ?k = √?? q2gb23 = √ .00. 732 .0223= ?? 19 / h5 = √2?k3h6 +h623 = √2 +23= ?? 校核 當水流增加一倍時， q= s， v＇ =h6 = qvb = .02 = ?? h5 = √2?k3h6 +h623 ?k = √?? q2gb23 = √ .0 .0223= ?? h5 = √2?k3h6 + h623 = √2 +23 = ?? 所以 設計取環(huán)形槽內水深為 ，集水槽總高度為 +（超高） =，采用 90176。三角堰。 出水溢流堰的設計 堰上水頭 H1 = 每個三角堰的流量 q1 q1 = . = .343 = s 三角堰的個數(shù) n1 =Q單q1 = = 729 個 三角堰中心距 1 = n1= π[( 2b)+ 2 ]729 = π [(33 2 .02)+33 2 ]729= ?? 進水處設閘門調解流量，進水中心管流速大于 ，進水采用中心管淹沒或潛孔進水，過孔流速為 — ，潛孔外側設穿孔擋板或穩(wěn)流罩，保證水流平穩(wěn)；出水處應設置浮渣擋板，擋渣板高出池水面 — ，排渣管直徑大于， 出水周邊采用鋸齒三角堰，匯入集水渠，渠內流速為 — ； ，管徑大于 200mm，管內流速大于 ，排泥靜水壓力 — ，排泥時間大于 10min。 20 / 第 六 節(jié) ??????工藝 一、 設計原始資料 設計最大流量 Q平均 = h = s 設計進水水質 水溫： 25 ℃。 項目名稱 數(shù)值 COD 400mg/L 5濃度 S0 200mg TSS 濃度 X0 220mg VSS 65mg MLVSS/MLSS T 40mg H3 25mg TP 8mg 堿度 S K 00mg PH ~ 二級出水水質 項目名稱 數(shù)值 5 ≤ 20mg／ l TSS ≤ 20mg／ l TN（以 N 計） ≤20mg/1 H3 ≤ 5mg ； TP ≤lmg／ l 二、設計計算 （用污泥負荷法） 判斷能否采用 A2 法 C T =40040 = 0 8 TP 5 =8200 = 符合要求。 有關設計參數(shù) 5污泥負荷 = 0. 3Kg 5 (????M )。 回流污泥濃度 ??R = 6600???? ?? 污泥回流比 R=100% 池內混合液懸浮物濃度 X = R1:R??R = 11:1 6600 = 3300???? ?? TN去除率 ηTN = (TN0。TNe)TN0 00% = (40。20)40 00% = 50% 21 / 混合液回流比 R內 = ηTN1。ηTN 00% = 。 00% = 00% 設計中取 R內 = 200%。 反應池容積 V = QS0 X = 500002020. 5 3300 = V—— 反應池容積 （ m3）； Q—— 進水流量（ m3 d），按平均流量計 ,設兩組反應池 ； S0—— 5濃度 （ ???? ??） 。 X—— 池內混合液懸浮物濃度，（ ???? ??） —— 5污泥負荷，（ Kg 5 (????M )）。 反應池總水力停留時間 T=Q/t=各段水力停留時間和容積 厭：缺：好 =1： 1： 3~4，取 1： 1： 3 厭氧池水力停留時間 t厭 = 15 = .94h； 池容： V厭 = 15 = ； 缺氧池水力停留時間 t缺 = 15 = .94h； 池容： V缺 = 15 = ； 好氧池水力停留時間 t好 = 35 = ； 池容： V好 = 35 = 2 2 .20m3 校核氮磷負荷（ Kg???? (????M )） ） 好氧 段總氮，磷主要于合成生物細胞： 好氧段總氮負荷 = QT 0xV好= 50000 403300 2 2 .20 = ≤ , 符合要求 厭氧段總磷負荷 = 厭= 50000 83300 = ≤ 符合要求 剩余污泥量 ?X,(Kg d) ?X = Px +Ps； Px = YQ(S0 Sr) kdV??R。 Ps = (?????? ????????) 50%； 取污泥增殖系數(shù) Y=,污泥自身氧化率 kd=,將各值代入 22 / Px = 50000 ( ) = 5400 2500= 2900 Ps = ( ) 50000 50% = 5000； ?X = Px +Ps = 2900 +5000 = 7900Kg d； 堿度校核 每氧化 1mgNH3 N 需消耗堿度 。每還原 1mgNO?3 N 產生堿度 。去除1mgBOD5 產生堿度 . 剩余堿度 S??????1=進水堿度 硝化消耗堿度 +反硝化產生堿度 +去除 BOD5 產生堿度 假設生物污泥中含氮量以 ％計，則： 每日用于合成的總氮 =? 2900=（ kg/d） 。即進水總氮中有 ?1000/50000=（ mg/L）用于合成。 被氧化的 NH3 N=進水總氮 出水總氮量 用于合成的總氮量 ==（ mg/L） 所需脫硝量 ==（ mg/L） 需還原的硝酸鹽氮量 T = 50000 11000 = 各值代入 剩余堿度 S??????1 = 00 7. 4 + + 0. (200 20) = 00mg ,以（ CaC 3） 可維持 pH≥ 反應池主要尺寸： 反應池總容積 V = 設反應池兩組，單組池容 V單 = = 0 0 .0 m3 有效水深 h= 單池有效面積 S單 = V單h = 采用 5 廊道式推流反應池，設厭氧段、缺氧段各一條廊道，好氧段為三廊道，其寬為： b=；單組反應池長度 = S單?? = = 校核 b/h=(介于 1~2， 符合要求 ) L/b=(介于 5~10， 符合要求 ) 取超高為 ,則反應池總高 H=+= 反應池進、出水系統(tǒng)計算 進水管 單組反應進水管設計流量 Q1 = Q2 = 500002 = 25000m3 ?? = s 23 / 管道流速 v=。 管道過水斷面積 A = Q1?? = = 0. 45m2 管徑 = √4?? ?? = 500 mm 回流污泥管 單組反應池回流污泥管設計流量 QR = RQ2 = 500002 86400 = s 管道流速 v=。 管道過水斷面積 A = QR?? = = 0. 45m2 管徑 = √4?? ?? = 500 mm 反應池進水孔口尺寸： 進水孔口流量 Q2 = ( + R) Q2 = ( + ) 500002 86400 = s 孔口流速 v=； 孔口過水段面積 A = Q2?? = = 孔口尺寸取 .6 ； 進水井平面尺寸取為 出水堰及出水井 Q3 = √2gbH32 = √2 H32 Q3 = ( +?? + ??內 )??2 = ( + +2)??2 = . 57m3 s； b―― 堰寬， b=； H―― 堰上水頭， m。 H = (Q3 .86b)2 3 = ( . 57 .86 )2 3 = 0. 75m 出水孔過流量 Q4 = Q3 = . 57m3 s 孔口流速 v=； 孔口過水段面積 A = Q4?? = = .93m2 孔口尺寸取 .0m； 出 水井平面尺寸取為 出水管 反應池出水管設計流量 Q5 = Q3 = . 57m3 s 孔口流速 v=； 管道過水斷面積 A = Q5?? = = .45m2 24 / 管徑 = √4?? ?? = . 400 mm 校核管道流速 v = Q3A = . 57π = ?? ?? 曝器系統(tǒng)設計計算 設計需氧量 AOR AOR=去除 BOD5需氧量 剩余污泥中 BODu 氧當量 +NH3N硝化需氧量 剩余污泥中 NH3N 的氧當量 反硝化脫氮產氧量 碳化需氧量 1 = Q(S0 S) e。5 .42Px = 50000( ) e。5 .42 2900= 3 4 8 = 905 .45(kg 2 d) 硝化需氧量 2 = ( 0 e) ? ％ ? PX = ?50000? (40 20)? 10001 ? 0. 24? 2900 = 4600 654. 6 = (kg 2 d) 反硝化脫氮產生的氧量 3 = T = = 83 .83(kg 2 d) 總需氧量 A R = 1 + 2 3 = 905 .45 + = 905 .45(kg 2 d)= 377. 4(kg 2 h) 最大需氧量與平均需氧量之比為 ，則 A Rmax = .4R = .4?905 .45 = (kg 2 d) = (kg 2 h) 去除每 kg 5 的需氧量 = A RQ(S0 S)= 905 .4550000 ( ) = .0 (kg 2 kg 5 ) 標準需氧量 采用鼓風曝氣，微孔曝氣器。曝氣器敷設于距池底 ，淹沒水深 ，計算溫度定為 25℃ ，查資料得：水中溶解氧飽和度 CS（ 20） = 9. 7mg ,CS（ 25） = mg 空氣擴散器出口壓力 25 / Pb = .0 3 05 + 03 H = .0 3 05 + 03 = .434 05Pa 式中 H―― 曝氣池的淹沒水深， 。 空氣離開曝氣池面時，氧的百分比，按下式計算即 t = 2 E 79+ 2 ( E ) 00% = % 式中 EA―― 空氣擴散器的氧轉移效率，對微孔曝氣器，取值 20%。 曝氣池混合液中平均溶解氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮）按下式計算 CSb（ T） = CS { ???? 05 + t42} 按最不利溫度條件為 25℃ 考慮，代入各值，得： CSb(25) = {105 + }= ???? ?? 換算為在 20℃ 條件下，脫氧清水的充氧量，如下式， 標準需氧量為 S R = R CS(20)??[?? ?? (CSb(T) ????)] .024(T。20) CS(20)—— 水溫 20 時清水中溶解氧的飽和度， （ ???? ??） CSb(T)—— 設計水溫 T時好氧反應池中平均溶解氧的飽和度， （ ???? ??） T—— 設計污水溫度， T=25 ????—— 好氧反應池中溶解氧濃度，取 2 ???? ?? ??—— 污水傳氧速率與清水傳氧速率紙幣，取 ?? = ??—— 壓力修正系數(shù)， ?? = 工程所在地區(qū)大氣壓 105 ；該城市所在大氣壓 .0 3 05，所以?? = ??—— 污水中飽和溶解氧 與清水中飽和溶解氧之比，取 CS（ 20） = 9. 7mg ,CS（ 25） = mg S R = 905 .45 9. [ ( 2)] .024(25。20) = ???? 2 d = ???? 2 h 相應最大時標準需氧量： S Rmax = .4S R = .4 = 783 .632???? 2 d = ???? 2 h